Konstantse läbilõikega tala tasapinnalises paindes. Paindedeformatsiooni mõiste
29-10-2012: Andrei
Tugedel jäiga muljumisega tala paindemomendi valemis tehti kirjaviga (3. alt): pikkus peab olema kandiline. Tugeva tugede külge kinnitatud tala (3. alt) maksimaalse läbipainde valemis tehti kirjaviga: see peaks olema ilma "5"ta.
29-10-2012: Dr Lom
Jah, tõepoolest, pärast kopeerimist redigeerimisel tehti vigu. Hetkel on vead parandatud, tänan tähelepanu eest.
01-11-2012: Vic
kirjaviga ülalt viiendas näites valemis (x ja el kõrval olevad kraadid on segamini)
01-11-2012: Dr Lom
Ja see on tõsi. Parandatud. Tänan tähelepanu eest.
10-04-2013: virvendus
Valemis T.1 näib, et 2,2 Mmax-il puudub ruut pärast a.
11-04-2013: Dr Lom
Õige. Kopeerisin selle valemi "Materjalide tugevuse käsiraamatust" (toim. S.P. Fesik, 1982, lk 80) ega pööranud tähelepanu isegi sellele, et sellise tähise puhul ei peeta lugu isegi dimensioonist. Nüüd lugesin kõik isiklikult, tõepoolest, vahemaa "a" läheb ruuduks. Seega tuleb välja, et koostajal jäi väike kahene vahele ja ma sattusin sellesse hirssi. Parandatud. Tänan tähelepanu eest.
02-05-2013: Timko
Tere pärastlõunast, tahaksin küsida tabelis 2, skeemis 2.4, et teid huvitab valem "lennuhetk", kus indeks X ei ole selge -? Kas sa saaksid vastata)
02-05-2013: Dr Lom
Tabeli 2 konsooltalade jaoks koostati staatilise tasakaalu võrrand vasakult paremale, s.o. Koordinaatide alguspunktiks loeti jäiga toe punkt. Kui aga arvestada peegelkonsooltala, millel on parempoolne jäik tugi, siis sellise tala puhul on momendivõrrand vahemikus palju lihtsam, näiteks 2,4 Mx = qx2/6, täpsemalt - qx2/6, kuna praegu arvatakse, et kui diagrammimomendid paiknevad üleval, siis on moment negatiivne.
Materjalide tugevuse seisukohalt on hetkemärk üsna konventsionaalne mõiste, kuna in ristlõige, mille puhul määratakse paindemoment, mõjuvad ikkagi nii surve- kui tõmbepinged. Peamine asi, mida tuleb mõista, on see, et kui diagramm asub peal, siis tõmbepinged mõjuvad sektsiooni ülaosas ja vastupidi.
Tabelis ei ole jäigal toel hetkede miinust märgitud, küll aga võeti valemite koostamisel arvesse hetke toimesuunda.
25-05-2013: Dmitri
Palun öelge, millise tala pikkuse ja läbimõõdu suhtega need valemid kehtivad?
Soovin teada, kas see kood kehtib ainult pikkade talade kohta, mida kasutatakse hoonete ehitamisel või saab seda kasutada ka võlli läbipainete arvutamiseks, pikkusega kuni 2 m. Palun vastake nii l/D>...
25-05-2013: Dr Lom
Dmitri, ma juba ütlesin teile, et pöörlevate võllide projekteerimisskeemid on erinevad. Sellegipoolest, kui võll on paigal, võib seda pidada talaks ja pole vahet, milline sektsioon sellel on: ümmargune, kandiline, ristkülikukujuline või mõni muu. Need konstruktsiooniskeemid kajastavad kõige täpsemalt valgusvihu olekut l/D>10 suhtega 5 25-05-2013: Dmitri
Aitäh vastuse eest. Kas oskate nimetada ka kirjandust, millele saan oma töös viidata? 25-05-2013: Dr Lom
Ma ei tea, millist probleemi te lahendate ja seetõttu on raske sisulist vestlust läbi viia. Püüan oma ideed teistmoodi selgitada. 25-05-2013: Dmitri
Kas ma saan siis teiega meili või Skype'i kaudu vestelda? Räägin, mis tööd ma teen ja milleks olid eelnevad küsimused. 25-05-2013: Dr Lom
Võite mulle kirjutada, saidilt pole meiliaadresse raske leida. Aga ma hoiatan teid kohe, ma ei tee arvutusi ega sõlmi partnerluslepinguid. 08-06-2013: Vitali
Küsimus vastavalt tabelile 2, valikule 1.1, läbipainde valemile. Palun täpsustage mõõdud. 09-06-2013: Dr Lom
Täpselt nii, väljund on sentimeetrites. 20-06-2013: Jevgeni Borisovitš
Tere. Aidake arvata. Meil on puhkekeskuse lähedal suvine puidust lava, mõõdud 12,5 x 5,5 meetrit, tribüüni nurkades on metalltorud läbimõõduga 100 mm. Nad sunnivad mind tegema sõrestiku moodi katust (kahju, et pilti ei saa kinnitada) polükarbonaatkatte, profiiltorust (ruudust või ristkülikust) sõrestike tegemiseks on minu tööga seotud küsimus. Sind ei vallandata. Ma ütlen, et see ei tööta, ja administratsioon koos mu ülemusega ütlevad, et kõik töötab. Kuidas olla? 20-06-2013: Dr Lom
22-08-2013: Dmitri
Kui tala (samba all olev padi) asetseb tihedal pinnasel (täpsemalt maetud külmumissügavusest allapoole), siis millist skeemi tuleks sellise tala arvutamiseks kasutada? Intuitsioon ütleb, et "topelttoega" variant ei sobi ja paindemoment peaks olema oluliselt väiksem. 22-08-2013: Dr Lom
Vundamentide arvestus on omaette suur teema. Lisaks pole päris selge, millisest talast me räägime. Kui peame silmas sambakujulise vundamendi samba all olevat patja, siis on sellise padja arvutamise aluseks pinnase tugevus. Padja ülesanne on koormuse ümberjaotamine kolonnilt alusele. Mida väiksem on tugevus, seda suurem on padja pindala. Või mida suurem on koormus, seda suurem on sama pinnase tugevusega padjapind. 23-08-2013: Dmitri
See viitab padjale sammaskujulise vundamendi samba all. Padja pikkus ja laius on juba määratud pinnase koormuse ja tugevuse alusel. Aga padja kõrgus ja tugevduse hulk selles on küsimärgi all. Tahtsin arvutada analoogia põhjal artikliga "Raudbetoontala arvutamine", kuid usun, et paindemomenti maapinnal lamavas padjas nagu kahe hingedega toel oleva tala puhul poleks päris õige arvestada. Küsimus on selles, millise projekteerimisskeemi järgi arvutada padja paindemomenti. 24-08-2013: Dr Lom
Teie puhul määratakse tugevduse kõrgus ja läbilõige nagu konsooltalade puhul (padja laiuses ja pikkuses). Skeem 2.1. Ainult teie puhul on tugireaktsiooniks kolonni koormus, täpsemalt osa samba koormusest ja ühtlaselt jaotunud koormus on pinnase tõrjumine. Teisisõnu, määratud projekteerimisskeem tuleb ümber pöörata. 10-10-2013: Jaroslav
Tere õhtust, palun aidake mul metall üles korjata. tala sildevahele 4,2 meetrit.Kahekorruseline elamu, kelder kaetud õõnesplaatidega pikkusega 4,8 meetrit, peal 1,5 tellistest kandev sein pikkusega 3,35 m, kõrgusega 2,8 m. . teisel plaatidel 2,8 meetrit, põrandana all ja üleval jälle kandev sein, puittalad 20 x 20 cm pikkused 5 m 6tk ja 3 meetrit 6tk;laudadest põrand 40mm. 25 m2. Muid koormusi ei ole.Ütle palun milline I-tala võtta, et rahulikult magada. Siiani on kõik 5 aastat seisnud. 10-10-2013: Dr Lom
Vaadake jaotist: "Metallkonstruktsioonide arvutamine" artiklit "Kandavate seinte metallsilluse arvutamine" kirjeldab piisavalt üksikasjalikult tala sektsiooni valimise protsessi sõltuvalt mõjuvast koormusest. 04-12-2013: Kirill
Ütle mulle, palun, kus ma saan tutvuda p.p kiire maksimaalse läbipainde valemite tuletamisega. 1.2-1.4 tabelis 1 04-12-2013: Dr Lom
Minu saidil ei ole toodud erinevate koormuste rakendamise võimaluste valemite tuletamist. Üldpõhimõtteid, millest taoliste võrrandite tuletamine põhineb, näete artiklites "Tugevuse alused, arvutusvalemid" ja "Tugevuse alused, tala läbipainde määramine". 24-03-2014: Sergei
Tabeli 1 punktis 2.4 tehti viga. Isegi mõõdet ei peeta kinni 24-03-2014: Dr Lom
Ma ei näe vigu ja veelgi enam mittevastavust teie näidatud arvutusskeemis. Palun täpsustage, mis täpselt viga on. 09-10-2014: Sanych
Tere päevast. Kas M ja Mmax on erinevad mõõtühikud? 09-10-2014: Sanych
Tabel 1. Arvutamine 2.1. Kui l on ruudus, siis Mmax on kg * m2? 09-10-2014: Dr Lom
Ei, M ja Mmax on sama ühikuga kgm või Nm. Kuna jaotatud koormust mõõdetakse kg/m (või N/m), on pöördemomendi väärtuseks kgm või Nm. 12-10-2014: Paul
Tere õhtust. Töötan pehme mööbli tootmises ja direktor viskas mulle probleemi. Ma palun teie abi, sest Ma ei taha seda "silma järgi" lahendada. 12-10-2014: Dr Lom
See sõltub paljudest teguritest. Lisaks ei täpsustanud sa toru paksust. Näiteks 2 mm paksuse toru ristlõikemoodul on W = 3,47 cm^3. Vastavalt sellele on maksimaalne paindemoment, mida toru talub, M = WR = 3,47x2000 = 6940 kgcm või 69,4 kgm, siis on 2 toru maksimaalne lubatud koormus q = 2x8M/l^2 = 2x8x69,4/2,2^2 = 229,4 kg/m (hingedega tugedega ja arvestamata pöördemomenti, mis võib tekkida koormuse ülekandmisel mitte mööda sektsiooni raskuskeset). Ja seda staatilise koormuse korral ja koormus on tõenäoliselt dünaamiline või isegi põrutav (olenevalt diivani disainist ja laste aktiivsusest hüppab minu oma diivanitele nii, et see võtab hinge kinni ), nii et mõelge ise. Teid aitab artikkel "Ristkülikukujuliste profiiltorude arvutatud väärtused". 20-10-2014: õpilane
Doc, palun aidake. 21-10-2014: Dr Lom
Alustuseks on jäigalt fikseeritud tala ja tugisektsioonid kokkusobimatud mõisted, vt artiklit "Tugede tüübid, millist kujundusskeemi valida". Teie kirjelduse järgi otsustades on teil kas üheavaline konsoolidega liigendtala (vt tabel 3) või kolmeavaline jäigalt toestatud tala, millel on 2 lisatuge ja ebavõrdsed avaused (sel juhul on abiks kolme momendi võrrandid ). Kuid igal juhul on toetusreaktsioonid sümmeetrilise koormuse korral samad. 21-10-2014: õpilane
ma saan aru. Mööda esimese korruse perimeetrit on soomusrihm 200x300h, välisperimeeter 4400x4400. Sellesse on ankurdatud 3 kanalit, sammuga 1 m. Ava on ilma nagideta, üks neist on kõige raskem variant, koormus asümmeetriline. NEED. kas pidada tala hingedega? 21-10-2014: Dr Lom
22-10-2014: õpilane
tegelikult jah. Nagu ma aru saan, keerab kanali läbipaine kinnituskohas käerihma ennast, nii et saate hingedega tala? 22-10-2014: Dr Lom
Mitte päris nii, kõigepealt määrate hetke kontsentreeritud koormuse mõjust, seejärel kogu tala pikkuses ühtlaselt jaotunud koormuse hetk, seejärel hetk, mis tekib siis, kui ühtlaselt jaotunud koormus mõjub teatud lõigule. tala. Ja alles siis liitke hetkede väärtused. Igal koormusel on oma arvutusskeem. 07-02-2015: Sergei
Kas tabeli 3 juhtumi 2.3 valemis Mmax pole viga? Konsooliga tala, ilmselt pluss miinuse asemel peaks sulgudes olema 07-02-2015: Dr Lom
Ei, mitte viga. Konsooli koormus vähendab vahemiku momenti, kuid ei suurenda seda. Seda on aga näha ka hetkede skeemilt. 17-02-2015: Anton
Tere, esiteks tänan järjehoidjatesse salvestatud valemite eest. Öelge, palun, üle silde on tala, talal on neli palki, vahemaad: 180mm, 600mm, 600mm, 600mm, 325mm. Arvasin diagrammi, paindemomendi, ma ei saa aru, kuidas läbipainde valem muutub (tabel 1, skeem 1.4), kui maksimaalne moment on kolmandal viivitusel. 17-02-2015: Dr Lom
Sarnastele küsimustele olen juba korduvalt vastanud artikli "Staatiliselt määramatute talade projekteerimisskeemid" kommentaarides. Aga teil on vedanud, selguse huvides tegin arvutuse teie küsimuse andmete järgi. Vaadake artiklit "Hingedega tugede tala arvutamise üldine juhtum mitme kontsentreeritud koormuse mõjul", võib-olla täiendan seda aja jooksul. 22-02-2015: Romaan
Doc, ma ei suuda kõiki neid mulle arusaamatuid valemeid üldse hallata. Seetõttu palun teilt abi. Soovin majja teha konsooltrepi (seina ehitamisel raudbetoonist astmetele telliskivi). Sein - laius 20cm, telliskivi. Väljaulatuva astme pikkus on 1200 * 300mm Soovin, et astmed oleksid õige kujuga (mitte kiilu). Saan intuitiivselt aru, et tugevdus tuleb "midagi paksemat", et astmed midagi peenemat? Kuid kas kuni 3 cm paksune raudbetoon tuleb toime 150 kg koormusega servas? Palun aidake mind, ma ei taha, et mind pettaks. Oleksin väga tänulik, kui saaksite aidata... 22-02-2015: Dr Lom
Asjaolu, et te ei oska üsna lihtsaid valemeid hallata, on teie probleem. Jaotises "Sopromati alused" on see kõik piisavalt üksikasjalikult läbi näritud. Siinkohal ütlen, et teie projekt pole absoluutselt reaalne. Esiteks on sein kas 25 cm lai või tuhaplokk (samas võin eksida). Teiseks ei taga ei telliskivi ega tuhaploki sein etteantud seinalaiusega astmete piisavat muljumist. Lisaks tuleks sellisele seinale arvutada konsooltaladest tekkiv paindemoment. Kolmandaks on raudbetoonkonstruktsiooni puhul 3 cm lubamatu paksus, arvestades asjaolu, et minimaalne kaitsekiht peaks talades olema vähemalt 15 mm. Ja nii edasi. 26-02-2015: Romaan
02-04-2015: eluliselt
mida tähendab x teises tabelis, 2.4 02-04-2015: Vitali
Tere päevast Millise skeemi (algoritmi) on vaja valida rõduplaadi, ühelt poolt pigistatud konsooli arvutamiseks, kuidas õigesti arvutada momendid toel ja sildevahes Kas seda saab arvutada konsooltalana, skeemide järgi alates aastast. tabel 2, nimelt punktid 1.1 ja 2.1. Aitäh! 02-04-2015: Dr Lom
x tähendab kõigis tabelites kaugust lähtepunktist uuritava punktini, mille juures me määrame paindemomendi või muud parameetrid. Jah, teie rõduplaat, kui see on tugev ja sellele mõjuvad koormused, nagu näidatud skeemidel, võite nendele skeemidele loota. Konsooltalade puhul on maksimaalne moment alati toe juures, seega pole suurt vajadust momenti vahemikus määrata. 03-04-2015: Vitali
Tänud! Tahtsin ka täpsustada. Ma saan aru, kui arvestada kahe lauaga. skeem 1.1, (koormus rakendatakse konsooli otsa) siis on mul x=L ja vastavalt vahemikus M=0. Mis siis, kui mul on ka see koormus plaadi otstes? Ja skeemi 2.1 järgi arvestan hetkel toe pealt, pluss selle hetkeni skeemi 1.1 järgi ja õige järgi, et tugevdada, pean leidma momendi vahemikus. Kui mul on plaadi üleulatus 1,45 m (puhas), kuidas ma saan arvutada "x", et leida vahemiku hetk? 03-04-2015: Dr Lom
Moment ulatuses muutub Ql-st toel 0-ks koormuse rakenduspunktis, mida on näha momentide diagrammil. Kui teil on plaadi otstes kahes punktis rakendatud koormus, on sel juhul soovitav kasutada talasid, mis tajuvad koormusi servades. Samal ajal saab plaati arvutada juba kahel toel - tala või 3 külje toega plaat. 03-04-2015: Vitali
Aitäh! Hetkega sain juba aru. Veel üks küsimus. Kui rõduplaat on mõlemalt poolt toestatud, siis täht "G". Millist arvutusskeemi tuleks siis kasutada? 04-04-2015: Dr Lom
Sel juhul näpitakse teil plaat kahelt küljelt ja minu veebisaidil pole sellise plaadi arvutamise näiteid. 27-04-2015: Sergei
Kallis doktor Lom! 27-04-2015: Dr Lom
Ma ei hinda sellise disaini usaldusväärsust ilma arvutusteta, kuid saate selle arvutada järgmiste kriteeriumide järgi: 05-06-2015: õpilane
Doc, kus ma saan sulle pilti näidata? 05-06-2015: õpilane
Kas sul oli veel foorum? 05-06-2015: Dr Lom
Oli, aga mul pole absoluutselt aega tavaliste küsimuste otsimisel rämpsposti koguda. Seega seni. 06-06-2015: õpilane
Doc, minu link on https://yadi.sk/i/GardDCAEh7iuG 07-06-2015: Dr Lom
Kujundusskeemi valik sõltub sellest, mida soovite: lihtsusest ja usaldusväärsusest või järjestikuste lähenduste abil konstruktsiooni tegelikule tööle lähendamisest. 07-06-2015: õpilane
Doc, tänan. Ma tahan lihtsust ja usaldusväärsust. See jaotis on kõige aktiivsem. Ma isegi mõtlesin paagi statiivi sidumisele, et sarikad pingutada, et lae koormust vähendada, arvestades, et talveks veetakse vesi ära. Ma ei saa sattuda sellisesse arvutuste džunglisse. Üldiselt vähendab konsool läbipainet? 07-06-2015: õpilane
Doc, veel üks küsimus. konsool on saadud akna avause keskelt, kas on mõtet servale kolida? Lugupidamisega 07-06-2015: Dr Lom
Üldjuhul konsool vähendab läbipainet, kuid nagu ma ütlesin, kui palju teie puhul on suur küsimus, ja nihe aknaava keskele vähendab konsooli rolli. Ja veel, kui see on teie enim koormatud sektsioon, siis võib-olla lihtsalt tugevdage tala näiteks mõne teise sama kanaliga? Ma ei tea teie koormusi, kuid koormus 100 kg veest ja poole kaalust paagist ei tundu mulle nii muljetavaldav, kuid kas 8P kanal 4 m avause juures läbipainde osas võtab arvesse dünaamilist koormust kõndides? 08-06-2015: õpilane
Doc, tänan hea nõu eest. Pärast nädalavahetust arvutan tala ümber kahe avaga hingedega. Kui kõndimisel on suur dünaamika, panen konstruktiivselt põrandatalade sammu vähendamise võimaluse. Suvila on maamaja, seega dünaamika talutav. Suurem mõju on kanalite külgsuunalisel nihkel, kuid seda ravitakse risttugede paigaldamise või teki kinnitamisega. Ainus asi on see, kas betoon langeb? Eeldan selle toestust kanali ülemisel ja alumisel riiulil pluss keevitatud tugevdus ribides ja võrk peal. 08-06-2015: Dr Lom
Ma juba ütlesin, et te ei tohiks konsoolile loota. 09-06-2015: õpilane
Doc, ma saan aru. 29-06-2015: Sergei
Tere päevast. Küsiksin selle kohta: valati vundament: 1,8 m sügavused betoonivaiad ja seejärel valati betooniga 1 m sügavune lint. Küsimus on: kas koormus kandub ainult vaiadele või jaotub see ühtlaselt nii vaiadele kui ka lindile? 29-06-2015: Dr Lom
Reeglina tehakse vaiad pehmetesse muldadesse nii, et alusele langev koormus kandub läbi vaiade, seetõttu arvestatakse vaiavõred vaiatugede taladena. Kui aga valasid grilli tihendatud pinnasele, siis osa koormusest kandub läbi grilli alusele. Sel juhul käsitletakse võre elastsel vundamendil asetsevat tala ja see on tavaline ribavundament. Nagu see. 29-06-2015: Sergei
Aitäh. Kohapeal saadakse lihtsalt savi ja liiva segu. Pealegi on savikiht väga kõva: kihti saab eemaldada ainult raudkangiga jne jne. 29-06-2015: Dr Lom
Ma ei tea kõiki teie tingimusi (vaiade vaheline kaugus, korruste arv jne). Teie kirjelduse järgi selgub, et tegite töökindluse huvides tavalise lintvundamendi ja vaiad. Seetõttu piisab, kui otsustate, kas vundamendi laius on piisav koormuse ülekandmiseks majalt vundamendile. 05-07-2015: Juri
Tere! Vajan teie abi arvutamisel. 1,2 m sügavusele betoneeritud ja tellistega vooderdatud metalltorule (sammas 38 x 38 cm) paigaldatakse metallkrae 1,5 x 1,5 m kaaluga 70 kg.Millise läbilõike ja paksusega peaks toru olema, et ei tekiks kõverat? 05-07-2015: Dr Lom
Oletate õigesti eeldanud, et teie postitust tuleks käsitleda kui konsooltala. Ja isegi kujundusskeemi puhul arvasite seda peaaegu ära. Fakt on see, et teie torule (ülemisele ja alumisele varikale) mõjub 2 jõudu ning nende jõudude väärtus sõltub varikatuste vahelisest kaugusest. Täpsemalt artiklis "Väljatõmbejõu määramine (miks tüübel seinas ei hoia)". Seega peaksite teie puhul tegema 2 läbipainde arvutust vastavalt arvutusskeemile 1.2 ja seejärel liitma tulemused, võttes arvesse märke (teisisõnu lahutama teisest ühest väärtusest). 05-07-2015: Juri
Aitäh vastuse eest. Need. Arvutasin maksimaalselt suure varuga ja äsja arvutatud läbipainde väärtus jääb igal juhul väiksemaks? 06-07-2015: Dr Lom
01-08-2015: Paul
Palun öelge mulle, kuidas määrata tabeli 3 diagrammi 2.2 punktis C läbipainet, kui konsoolsektsioonide pikkused on erinevad? 01-08-2015: Dr Lom
Sel juhul peate läbima terve tsükli. Kas see on vajalik või mitte, ma ei tea. Vaata näiteks artiklit tala arvutamise kohta mitme ühtlaselt kontsentreeritud koormuse mõjul (link artiklile enne tabeleid). 04-08-2015: Juri
Minu 05. juuli 2015 küsimusele. Kas selle metallist konsooltala 120x120x4 mm 70 kg kraega betoonis on olemas mingi reegel minimaalse muljumise kohta. - (näiteks vähemalt 1/3 pikkusest) 04-08-2015: Dr Lom
Tegelikult on pigistamise arvutamine omaette suur teema. Fakt on see, et betooni vastupidavus survele on üks asi ja pinnase deformatsioon, millele vundamendi betoon surub, on teine asi. Ühesõnaga, mida pikem on profiil ja mida suurem on maapinnaga kokkupuuteala, seda parem. 05-08-2015: Juri
Aitäh! Minu puhul valatakse metallist väravapost 300 mm läbimõõduga ja 1 m pikkusesse betoonvaia sisse ning ülaosa vaiad ühendatakse armeerimispuuriga betoonvõrega? betoon kõikjal M 300. St. pinnase deformatsiooni ei toimu. Tahaksin teada ligikaudset, kuigi suure ohutusvaruga suhet. 05-08-2015: Dr Lom
Siis peaks tõesti 1/3 pikkusest piisama, et tekiks kõva näputäis. Vaadake näiteks artiklit "Tugede tüübid, millist kujundusskeemi valida". 05-08-2015: Juri
20-09-2015: Karla
21-09-2015: Dr Lom
Esmalt saate arvutada tala iga koormuse jaoks eraldi vastavalt siin esitatud projekteerimisskeemidele ja seejärel lisada tulemused, võttes arvesse märke. 08-10-2015: Natalia
Tere, doktor))) 08-10-2015: Dr Lom
Nagu ma aru saan, räägite te talast tabelist 3. Sellise tala puhul ei ole maksimaalne läbipaine ava keskel, vaid lähemal toele A. Üldiselt on läbipainde suurus ja kaugus x (maksimaalse läbipaindeni) sõltuvad konsooli pikkusest, nii et teie puhul peaksite kasutama artikli alguses toodud algparameetrite võrrandeid. Maksimaalne läbipaine ulatuses on kohas, kus kaldsektsiooni pöördenurk on null. Kui konsool on piisavalt pikk, võib läbipaine konsooli otsas olla isegi suurem kui kauguses. 22-10-2015: Aleksander
22-10-2015: Ivan
Tänan teid väga selgituste eest. Maja ümber on palju tööd teha. Pergolad, markiisid, toed. Püüan meeles pidada, et omal ajal magasin usinalt ja siis kogemata andsin selle Sov. VTUZ-ile. 27-11-2015: Michael
Kas kõik mõõdud pole SI-s? (vaata Vitali kommentaari 08.06.2013) 27-11-2015: Dr Lom
Milliseid ühikuid kasutate kgf või njuutonid, kgf / cm ^ 2 või Pascal, pole oluline. Selle tulemusena saate väljundis ikkagi sentimeetreid (või meetreid). Vaata dr Loma kommentaari 09.06.2013. 28-04-2016: Denis
Tere, mul on tala vastavalt skeemile 1.4. milline on nihkejõu leidmise valem 28-04-2016: Dr Lom
Tala iga sektsiooni puhul on põikjõu väärtused erinevad (mida võib siiski näha vastavalt põikjõudude diagrammilt). Esimesel lõigul 0< x < a, поперечная сила будет равна опорной реакции А. На втором участке a < x < l-b, поперечная сила будет равна А-Q и так далее, больше подробностей смотрите в статье "Основы сопромата. Расчетные формулы". 31-05-2016: Vitali
Suur aitäh, sa oled suurepärane mees! 14-06-2016: Denis
Samal ajal kui ma teie saidile komistasin. Peaaegu jäin arvutustest mööda, arvasin alati, et tala otsas oleva koormusega konsooltala vajub rohkem kui ühtlaselt jaotatud koormusega ja valemid 1.1 ja 2.1 tabelis 2 näitavad vastupidist. Täname teie töö eest 14-06-2016: Dr Lom
Tegelikult on kontsentreeritud koormust otstarbekas võrrelda ühtlaselt jaotatud koormusega ainult siis, kui üks koormus taandub teiseks. Näiteks Q = ql korral on läbipainde määramise valem vastavalt projekteerimisskeemile 1.1 kujul f = ql^4/3EI, st. läbipaine on 8/3 = 2,67 korda suurem kui lihtsalt ühtlaselt jaotatud koormuse korral. Nii et kujundusskeemide 1.1 ja 2.1 valemid ei näita midagi vastupidist ja esialgu oli teil õigus. 16-06-2016: Garini insener
Tere päevast! Ma ei saa siiani aru, olen väga tänulik, kui aitate mul selle lõplikult selgeks teha, kui arvutate (ükskõik millise) tavalise I-tala normaalse jaotatud koormusega pikkuses, milline inertsimoment kasutada - Iy või Iz ja miks? Ma ei leia ühestki õpikust materjalide tugevust - kõikjal kirjutatakse, et lõik peaks kalduma ruudukujuliseks ja peate võtma väikseima inertsimomendi. Ma lihtsalt ei saa füüsilise tähenduse sabast aru – kas ma saan seda kuidagi oma sõrmedel tõlgendada? 16-06-2016: Dr Lom
Soovitan teil esmalt vaadata artikleid "Tugevusmaterjali alused" ja "Ekstsentrilise survekoormuse mõju painduvate varraste arvutamine", seal on kõike piisavalt üksikasjalikult ja selgelt selgitatud. Siinkohal lisan, et mulle tundub, et sa ajad põiki- ja pikipainutamise arvutused segamini. Need. kui koormus on risti varda neutraalteljega, siis määratakse kindlaks läbipaine (põikpainutus), kui koormus on paralleelne tala neutraalteljega, siis määratakse stabiilsus ehk teisisõnu varda mõju. pikisuunaline painutus varda kandevõimele. Muidugi tuleks põikkoormuse (horisontaalse tala vertikaalse koormuse) arvutamisel võtta inertsmoment sõltuvalt tala asendist, kuid igal juhul on see Iz. Ja stabiilsuse arvutamisel, tingimusel et koormust rakendatakse piki sektsiooni raskuskeset, võetakse arvesse väikseimat inertsimomenti, kuna stabiilsuse kaotuse tõenäosus sellel tasapinnal on palju suurem. 23-06-2016: Denis
Tere, selline küsimus miks tabelis 1 valemite 1.3 ja 1.4 puhul on läbipainde valemid sisuliselt samad ja suurus b. valemis 1.4 ei kajastu kuidagi? 23-06-2016: Dr Lom
Asümmeetrilise koormuse korral on projekteerimisskeemi 1.4 läbipaindevalem üsna tülikas, kuid tuleb meeles pidada, et läbipaine on igal juhul väiksem kui sümmeetrilise koormuse rakendamisel (muidugi tingimusel b 03-11-2016: Vladimir
tabelis 1 läbipaindevalemi valemite 1.3 ja 1.4 jaoks peaks Qa ^ 3 / 24EI asemel olema Ql ^ 3 / 24EI. Ma ei saanud pikka aega aru, miks läbipaine kristalliga ei koondu 03-11-2016: Dr Lom
Täpselt nii, järjekordne kirjaviga tähelepanematust toimetusest (ma loodan, et viimane, aga mitte fakt). Parandatud, tänan mure eest. 16-12-2016: Ivan
Tere doktor Lom. Küsimus on järgmine: Vaatasin ehitusplatsilt tehtud fotot ja märkasin üht: raudbetoonist tehase hüppaja umbes 30 * 30 cm, mida toetab 7 sentimeetrit kolmekihiline raudbetoonpaneel. (Raudbetoonpaneel oli veidi viilitud, et hüppaja sellele toetada). Rõdukarkassi ava on 1,3 m, piki silluse ülaosa on soomusrihm ja pööningu põrandaplaadid. Kas need 7 cm on kriitilised, hüppaja teise otsa tugi on üle 30 cm, kõik on korras juba mitu aastat 16-12-2016: Dr Lom
Kui on olemas ka soomusrihm, saab hüppaja koormust oluliselt vähendada. Arvan, et kõik saab korda ja isegi 7 cm kõrgusel on tugiplatvormil üsna suur ohutusvaru. Aga üldiselt on muidugi vaja arvestada. 25-12-2016: Ivan
Arst, ja kui eeldame, siis puhtalt teoreetiliselt 25-12-2016: Dr Lom
Ma ei usu, et isegi sel juhul midagi juhtuks. Kuid kordan, täpsema vastuse saamiseks on vaja arvutust. 09-01-2017: Andrei
Tabelis 1, valemis 2.3, on läbipainde arvutamiseks märgitud "q" asemel "Q". Valem 2.1 läbipainde arvutamiseks, mis on valemi 2.3 erijuhtum, saab vastavate väärtuste (a=c=l, b=0) sisestamisel teistsuguse kuju. 09-01-2017: Dr Lom
Täpselt nii, kirjaviga oli, aga nüüd pole vahet. Võtsin sellise kujundusskeemi läbipaindevalemi Fesik S.P. teatmeteosest, kui lühima konkreetsel juhul x = a. Kuid nagu õigesti märkisite, ei läbi see valem piirtingimuste testi, seega eemaldasin selle täielikult. Jätsin ainult esialgse pöördenurga määramise valemi, et lihtsustada läbipainde määramist algparameetrite meetodil. 02-03-2017: Dr Lom
Õpetustes minu teada sellist erijuhtumit ei arvestata. Siin aitab ainult tarkvara, näiteks Lira. 24-03-2017: Eageniy
Tere pärastlõunast esimeses tabelis läbipainde valemis 1.4 - sulgudes olev väärtus osutub alati negatiivseks 24-03-2017: Dr Lom
See on õige, kõigis ülaltoodud valemites tähendab läbipainde valemis negatiivne märk, et tala paindub piki y-telge allapoole. 29-03-2017: Oksana
Tere päevast, dr Lom. Kas saaksite kirjutada artikli pöördemomendist metalltalas - millal see üldse tekib, milliste projekteerimisskeemide puhul ja loomulikult tahaksin teie käest arvutust koos näidetega näha. Mul on metalltala hingedega, üks serv on konsoolne ja sellele tuleb kontsentreeritud koormus ning jaotatakse raudbetoonist kogu tala peale. 100mm õhuke plaat ja seinapiire. See kiir on äärmuslik. Raudbetooniga plaat on ühendatud 6 mm varrastega, mis on keevitatud tala külge sammuga 600 mm. Ma ei saa aru, kas pöördemomenti tuleb, kui jah, siis kuidas seda leida ja sellega seoses talaosa arvutada? Dr Lom Victor, emotsionaalsed löögid on kindlasti head, kuid te ei saa neid leivale määrida ja te ei saa nendega oma perekonda toita. Teie küsimusele vastamiseks on vaja arvutusi, arvutused on aeg ja aeg ei ole emotsionaalsed löögid. 13-11-2017: 1
Tabelis 2, näites nr 1.1, on teeta (x) valemis viga. 04-06-2019: Anton
Tere, kallis arst, mul on küsimus esialgsete parameetrite meetodi kohta. Artikli alguses kirjutasite, et tala läbipainde valemi saab, kui integreerida õigesti paindemomendi võrrand kaks korda, jagada tulemus EI-ga ja lisada sellele pöördenurga integreerimise tulemus. 05-06-2019: Dr Lom
Viga on selles, et te ei integreerinud momentide võrrandit, vaid selle võrrandi lahendamise tulemust kiirte keskel asuva punkti kohta ja need on erinevad asjad. Lisaks peaksite lisamisel hoolikalt jälgima märki "+" või "-". Kui analüüsite hoolikalt selle projekteerimisskeemi jaoks antud läbipainde valemit, saate aru, millest me räägime. Ja pöördenurga integreerimisel on tulemuseks q * l4 / 48, mitte q * l4 / 96, ja lõppvalemis läheb see miinusega, kuna selline esialgne pöördenurk viib pöördenurga kõrvalekaldumiseni. tala x-telje all. 09-07-2019: Aleksander
Tere, mida T.1 2.3 hetkevalemites võetakse kui X? Jaotatud koormuse keskel? 09-07-2019: Dr Lom
Kõikide tabelite puhul on kaugus x kaugus lähtepunktist (tavaliselt tugi A) vaadeldava punktini kiire neutraalteljel. Need. ülaltoodud valemid võimaldavad teil määrata momendi väärtuse tala mis tahes ristlõike jaoks. painutada nimetatakse deformatsiooniks, mis on seotud tala telje kõverusega (või selle kõveruse muutumisega). Nimetatakse sirget varda, mis võtab peamiselt paindekoormuse tala.Üldjuhul toimub tala ristlõigetes painutamisel kaks sisemist jõutegurit: nihkejõud. K ja paindemoment. Kui tala ristlõigetes mõjub ainult üks jõutegur, A, siis nimetatakse kurvi puhas. Kui tala ristlõikes mõjuvad paindemoment ja põikjõud, siis on painde nn. põiki. Paindemoment ja nihkejõud K määratakse sektsioonimeetodiga. Tala suvalises ristlõikes väärtus K arvuliselt võrdne kõigi valgustatud osale rakendatud väliste (aktiiv- ja reaktiivjõudude) projektsioonide algebralise summaga vertikaalteljele; paindemoment tala suvalises ristlõikes on arvuliselt võrdne kõigi lõigu ühel küljel paiknevate välisjõudude ja jõupaaride momentide E algebralise summaga. Koordinaadisüsteemi jaoks, kuid näidatud) joonisel fig. 2.25, paindemoment tasandis paiknevatest koormustest tere toimib ümber telje G, ja nihkejõud on telje suunas y. Seetõttu tähistame nihkejõudu, paindemomenti Kui põikkoormus toimib nii, et selle tasapind langeb kokku tasapinnaga, mis sisaldab üht sektsioonide peamist inertstelge, siis nimetatakse paindet. otsene. Painutamisel on iseloomulikud kahte tüüpi liigutused: Riis. 2.25 Laske talale mõjuda pidev jaotatud koormus q(x)(Joonis 2.26, A). Kaks ristlõiget t–t Ja p–p valige tala pikkusega osa dx. Usume, et selles valdkonnas q(x) = const lõigu väikese pikkuse tõttu. Lõikus mõjuvad sisemised jõutegurid p-p, saavad teatud juurdekasvu ja on võrdsed. Võtke arvesse elemendi tasakaalu (joonis 2.26, b): a) siit Riis. 2.26 Termini võib ära jätta, kuna sellel on teistega võrreldes teine väiksusaste. Siis Asendades võrdsuse (2.69) avaldisega (2.68), saame Avaldisi (2.68) - (2.70) nimetatakse tala painutamise diferentsiaalsõltuvusteks. Need kehtivad ainult algselt sirge pikiteljega taladele. Märgireegel ja on tingimuslik: Graafika on kujutatud diagrammide kujul. Positiivsed väärtused joonistatakse riba teljest ülespoole, negatiivsed allapoole. Riis. 2.27 Vaatleme puhta painutamise mudelit (joonis 2.28, a, b). Peale laadimisprotsessi lõppu tala pikitelg X painutatud ja selle ristlõiked pöörduvad algse asendi suhtes nurga / O võrra. Normaalsete pingete jaotumise seaduse selgitamiseks tala ristlõikel lähtume järgmistest eeldustest: Paindetelje deformatsiooni tagajärjel X painutatud ja sektsioon pöörleb tavapäraselt kinnitatud sektsiooni suhtes nurga võrra. Määrame suvalise kiu pikisuunalise deformatsiooni AB, asub eemal juures pikiteljest (vt joonis 2.28, A). Olgu - tala telje kõverusraadius (vt joonis 2.28, b). Absoluutne kiu pikenemine AB võrdub. Selle kiu suhteline pikenemine Kuna eelduse kohaselt kiud üksteise vastu ei suru, on nad üheteljelise pinge või kokkusurumise seisundis. Kasutades Hooke'i seadust, saame tuhara ristlõike pingete muutumise sõltuvuse: Väärtus on antud lõigu jaoks konstantne, seetõttu muutub see sõltuvalt koordinaadist piki lõigu kõrgust Riis. 2.28 Riis. 2.29 Sina y. Painutamisel osa tala kiududest venitatakse ja osa surutakse kokku. Pinge- ja survealade vaheline piir on kiudude kiht, mis ainult paindub ilma pikkust muutmata. Seda kihti nimetatakse neutraalseks. Neutraalses kihis peavad pinged σ* olema vastavalt nulliga See tulemus tuleneb avaldisest (2.71) at. Vaatleme avaldisi: Kuna pikisuunaline jõud on puhta painde korral võrdne nulliga, kirjutame: Sellest ajast Sellest järeldub, et kirved Οζ
Ja OU sektsioonid pole mitte ainult kesksed, vaid ka peamised inertsiteljed. See eeldus tehti eespool mõiste "sirge painde" määratlemisel. Asendades avaldise (2.71) väärtuse paindemomendi avaldisega, saame Või , (2,72) kus on inertsimoment lõigu peamise kesktelje suhtes Οζ.
Asendades võrdsuse (2.72) avaldisega (2.71), saame Avaldis (2.73) määrab ristlõike pingemuutuse seaduse. On näha, et see ei muutu piki koordinaati 2 (st normaalpinged on konstantsed piki lõigu laiust), vaid piki lõigu kõrgust, olenevalt koordinaadist juures Riis. 2. 30 (Joon. 2.30). Väärtused esinevad neutraaljoonest kõige kaugemal asuvates kiududes, st. aadressil . Siis . Tähistades , saame kus on sektsiooni paindekindluse moment. Kasutades sektsioonide peamiste geomeetriliste kujundite peamiste kesksete inertsimomentide valemeid, saame järgmised avaldised: Ristkülikukujuline lõige: kus on teljega paralleelne külg G; h- ristküliku kõrgus. Kuna z-telg läbib ristküliku kõrguse keskosa, siis Siis ristküliku takistusmoment Tala otsesel puhtal painutamisel tekivad selle ristlõigetes ainult normaalsed pinged. Kui paindemomendi M suurus varda lõikes on teatud väärtusest väiksem, on normaalpingete jaotust iseloomustav diagramm piki ristlõike y-telge, mis on risti neutraalteljega (joon. 11.17, a). ), on joonisel fig. 11.17, sünd. Sel juhul on suurimad pinged võrdsed. Paindemomendi M suurenedes suurenevad normaalpinged, kuni nende suurimad väärtused (neutraalteljest kõige kaugemal olevatel kiududel) on võrdsed voolavuspiiriga (joon. 11.17, c) ; sel juhul on paindemoment võrdne ohtliku väärtusega: Paindemomendi suurenemisega üle ohtliku väärtuse tekivad voolavuspiiriga võrdsed pinged mitte ainult neutraalteljest kõige kaugemal asuvates kiududes, vaid ka teatud ristlõike tsoonis (joon. 11.17, d); selles tsoonis on materjal plastilises olekus. Ristlõike keskmises osas on pinge voolavuspiirist väiksem, st selles osas on materjal veel elastses olekus. Paindemomendi edasisel suurenemisel levib plastiline tsoon neutraaltelje suunas ja elastse tsooni mõõtmed vähenevad. Paindemomendi teatud piirväärtusel, mis vastab paindevarda sektsiooni kandevõime täielikule ammendumisele, kaob elastne tsoon ja plastilise oleku tsoon hõivab kogu ristlõikeala (joonis 1). 11.17, e). Sel juhul moodustatakse sektsioonis nn plastist liigend (ehk tootlusliigend). Erinevalt ideaalsest hingest, mis ei taju momenti, toimib plasthingis konstantne moment Plasthinge on ühepoolne: kaob, kui vardale mõjuvad vastupidise märgiga momendid või kui tala. on maha laaditud. Piirava paindemomendi suuruse määramiseks valime tala ristlõike neutraaltelje kohal asuvas osas neutraalteljest eemal asuva elementaarplatvormi ja neutraaltelje all asuvas osas, neutraalteljest eemal asuv koht (joon. 11.17, a ). Piirseisundis objektile mõjuv elementaarnormaaljõud on võrdne ja selle moment neutraaltelje suhtes on samamoodi platsile mõjuva normaaljõu moment on võrdne Mõlemal momendil on samad märgid. Piiramismomendi väärtus võrdub kõigi elementaarjõudude momendiga neutraaltelje suhtes: kus on vastavalt ristlõike ülemise ja alumise osa staatilised momendid neutraaltelje suhtes. Summa nimetatakse aksiaalseks plastiliseks takistusmomendiks ja tähistatakse Seega Pikisuunaline jõud ristlõikes painutamise ajal on null ja seetõttu on sektsiooni kokkusurutud tsooni pindala võrdne venitatud tsooni pindalaga. Seega jagab neutraaltelg plasthingega kokku langevas sektsioonis selle ristlõike kaheks võrdseks osaks. Järelikult ei liigu neutraaltelg asümmeetrilise ristlõike korral piiravas olekus läbi lõigu raskuskeskme. Valemiga (11.17) määrame ristkülikukujulise varda, mille kõrgus on h ja laius b, piirmomendi väärtuse: Momendi ohtlik väärtus, mil normaalpingete diagramm on joonisel fig. 11.17, c, ristkülikukujulise lõigu jaoks määratakse valemiga Suhtumine Ringlõike puhul suhe a I-tala puhul Kui painutatud latt on staatiliselt determinantne, siis pärast selles momendi tekitanud koormuse eemaldamist on paindemoment selle ristlõikes võrdne nulliga. Vaatamata sellele ei kao normaalsed pinged ristlõikes. Plastilise astme normaalpingete diagramm (joonis 11.17, e) on sarnaselt joonisel fig. 11.17, b, kuna mahalaadimisel (mida võib pidada koormuseks vastupidise märgiga momendiga) käitub materjal nagu elastne. Paindemoment M, mis vastab joonisel fig. 11.17, e, on absoluutväärtuses võrdne, kuna ainult sellel tingimusel on tala ristlõikes momendi ja M mõjust kogumoment võrdne nulliga. Diagrammil (joonis 11.17, e) olev kõrgeim pinge määratakse avaldise järgi Võttes kokku joonisel fig. 11.17, e, e, saame joonisel fig. 11.17, w. Antud diagramm iseloomustab pingete jaotust peale momendi tekitanud koormuse eemaldamist.Selle diagrammiga on paindemoment lõigus (nagu ka pikijõud) null. Esitatud üle elastsuspiiri painde teooriat ei kasutata mitte ainult puhta painde, vaid ka põikpainde puhul, kui tala ristlõikes mõjub lisaks paindemomendile ka põikjõud. . Määrame nüüd jõu P piirväärtuse staatiliselt määratava tala jaoks, mis on näidatud joonisel fig. 12.17 a. Selle tala paindemomentide graafik on näidatud joonisel fig. 12.17, sünd. Suurim paindemoment tekib koormuse all, kus see on võrdne piirseisundiga, mis vastab tala kandevõime täielikule ammendumisele, kui koormuse all olevasse sektsiooni tekib plastist liigend, mille tagajärjel tala muutub mehhanismiks (joon. 12.17, c). Sel juhul on paindemoment koormuse all olevas sektsioonis võrdne Tingimusest leiame [vt valem (11.17)] Nüüd arvutame staatiliselt määramatu tala lõpliku koormuse. Näiteks võtke kaks korda staatiliselt määramatu konstantse ristlõikega tala, mis on näidatud joonisel fig. 13.17, a. Tala vasak ots A on jäigalt kinnitatud ja parem ots B on fikseeritud pöörlemise ja vertikaalse nihke vastu. Kui pinged talas ei ületa proportsionaalsuse piiri, on paindemomentide kõver joonisel fig. 13.17, sünd. See on ehitatud tala tavapäraste meetoditega arvutamise tulemuste põhjal, kasutades näiteks kolme momendi võrrandit. Suurim võrdne paindemoment esineb vaadeldava tala vasakpoolses võrdluslõigus. Koormuse väärtusel saavutab paindemoment sellel lõigul ohtliku väärtuse, mis põhjustab voolavuspiiriga võrdsete pingete ilmnemist tala kiududes, mis on neutraalteljest kõige kaugemal. Koormuse suurenemine üle määratud väärtuse toob kaasa asjaolu, et vasakpoolses võrdluslõigus A muutub paindemoment piirväärtusega võrdseks ja sellesse sektsiooni ilmub plastist liigend. Tala kandevõime pole aga veel täielikult ammendatud. Koormuse edasisel suurenemisel teatud väärtuseni ilmuvad plasthinged ka sektsioonidesse B ja C. Kolme hinge väljanägemise tulemusena muutub tala, algselt kaks korda staatiliselt määramatu, geomeetriliselt muutuvaks (muutub mehhanismiks). Vaadeldava tala selline olek (kui selles on kolm plasthinge) on piirav ja vastab selle kandevõime täielikule ammendumisele; koormuse P edasine suurendamine muutub võimatuks. Lõppkoormuse väärtuse saab määrata ilma tala tööd elastses staadiumis uurimata ja plasthingede moodustumise järjekorda selgitamata. Paindemomentide väärtused sektsioonides. A, B ja C (milles tekivad plasthinged) on piirseisundis vastavalt võrdsed ja seetõttu on tala piirseisundi paindemomentide graafik joonisel fig. 13.17, c. Seda diagrammi võib kujutada kahest diagrammist koosnevana: esimene neist (joon. 13.17, d) on ordinaatidega ristkülik ja on põhjustatud kahel toel asetseva lihttala otstesse rakenduvatest momentidest (joon. 13.17, e ); teine diagramm (joon. 13.17, e) on suurima ordinaadiga kolmnurk ja on põhjustatud lihttalale mõjuvast koormusest (joon. 13.17, g). Teadaolevalt põhjustab lihttalale mõjuv jõud P paindemomendi koormuse all olevas lõigus, kus a ja on kaugused koormast tala otsteni. Vaadeldaval juhul (joon. Ja siit ka koormuse all olev hetk Kuid see hetk, nagu näidatud (joonis 13.17, e), on võrdne Samamoodi määratakse piirkoormused mitme avaga staatiliselt määramatu tala iga sildeava jaoks. Vaatleme näiteks neli korda staatiliselt määramatut konstantse ristlõikega tala, mis on näidatud joonisel fig. 14.17, a. Piirolekus, mis vastab tala kandevõime täielikule ammendumisele igas selle sildevahemikus, on paindemomentide diagramm joonisel fig. 14.17, sünd. Seda diagrammi võib pidada koosnevaks kahest diagrammist, mis on üles ehitatud eeldusel, et iga sildeulatus on lihtne tala, mis asub kahel toel: üks diagramm (joonis 14.17, c), mis on põhjustatud kandvates plasthingedes mõjuvatest momentidest ja teine. (Joon. 14.17 , d), mis on põhjustatud sildevahedesse rakendatud piirkoormustest. Jooniselt fig. 14.17, d installimine: Nendes väljendites Saadud piirkoormuse väärtus tala iga sildeava kohta ei sõltu ülejäänud vahemike koormuste olemusest ja suurusest. Analüüsitud näitest on näha, et staatiliselt määramatu tala kandevõime järgi arvutamine on lihtsam kui elastsest astmest lähtuv arvutamine. Pideva tala arvutamine selle kandevõime järgi on mõnevõrra erinev juhtudel, kui lisaks koormuse olemusele igas vahemikus on täpsustatud ka erinevate vahemike koormuste väärtuste suhted. Nendel juhtudel loetakse piirkoormuseks seda, mille juures tala kandevõime ammendub mitte kõigis, vaid ühes selle sildeavades. Näitena määrame juba vaadeldud neljaavalise tala (joon. 14.17, a) piirkoormuse järgmise antud koormuste suhtega: Sellest suhtest järeldub, et piirseisundis Kasutades saadud avaldisi iga ulatuse lõppkoormuste jaoks, leiame: Ülesanne. Koostage diagrammid Q ja M staatiliselt määramatu tala jaoks. Arvutame talad järgmise valemi järgi: n= Σ R- W— 3 = 4 — 0 — 3 = 1
Tala üks kord on staatiliselt määramatu, mis tähendab üks reaktsioonidest on "ekstra" teadmata. "Ekstra" tundmatu jaoks võtame toetuse reaktsiooni IN — R B.
Staatiliselt määratud kiirt, mis saadakse antud kiirt "lisa" ühenduse eemaldamise teel, nimetatakse põhisüsteemiks. (b).
Nüüd tuleks seda süsteemi esitleda samaväärne antud. Selleks laadige põhisüsteem antud koormus ja punktis IN
kohaldada "ekstra" reaktsioon R B(riis. V).
Siiski selleks samaväärsust see mitte piisavalt, kuna sellises kiires punkt IN
Võib olla liikuda vertikaalselt, ja antud kiires (joonis fig. A
) seda ei saa juhtuda. Seetõttu lisame tingimus, Mida läbipaine t. IN põhisüsteemis peab olema võrdne 0-ga. Läbipaine t. IN
koosneb läbipaine mõjuvast koormusest Δ F
ja alates läbipaine "ekstra" reaktsioonist Δ R.
Siis koostame nihke ühilduvuse tingimus: Δ F + Δ R=0
(1)
Nüüd jääb üle need arvutada liigutused (painded). Laadimine põhilised süsteem antud koormus(riis .G)
ja ehitada lasti skeemM F
(riis. d
). IN T. IN
rakendada ja ehitada ep. (riis. siil
). Simpsoni valemiga määratleme koormuse läbipaine. Nüüd defineerime kõrvalekaldumine "lisa" reaktsiooni toimest R B
, selleks laadime põhisüsteemi R B
(riis. h
) ja joonistage selle tegevuse hetked HÄRRA
(riis. Ja
). Koostage ja otsustage võrrand (1): Ehitame ep. K
Ja M
(riis. kuni, l
). Diagrammi koostamine K.
Ehitame krundi M
meetod iseloomulikud punktid. Järjestame talale punkte - need on kiire alguse ja lõpu punktid ( D,A
), kontsentreeritud hetk ( B
) ja märgi iseloomuliku punktina ühtlaselt jaotatud koormuse keskpunkt ( K
) on lisapunkt paraboolkõvera koostamiseks. Määrake paindemomendid punktides. Märkide reegel cm - . Hetk sisse IN
määratletakse järgmiselt. Kõigepealt määratleme: punkt TO
võtame sisse keskelühtlaselt jaotatud koormusega ala. Diagrammi koostamine M
. Süžee AB
– paraboolkõver("vihmavarju" reegel), süžee BD
– sirge kaldus joon. Tala jaoks määrake toetusreaktsioonid ja joonistage paindemomendi diagrammid ( M) ja nihkejõud ( K).
Koostamine tasakaalu võrrandid. Läbivaatus Kirjutage väärtused üles R A
Ja R B
peal arvutusskeem. 2. Joonistamine põikjõud meetod lõigud. Asetame sektsioonid peale iseloomulikud alad(muudatuste vahel). Vastavalt mõõtmete keermele - 4 sektsiooni, 4 sektsiooni. sek. 1-1 liigutada vasakule. Sektsioon läbib sektsiooni koos ühtlaselt jaotatud koormus, märkige suurus z 1
sektsioonist vasakule enne osa algust. Krundi pikkus 2 m. Märkide reegel Sest K
- cm. Toetume leitud väärtusele diagrammK.
sek. 2-2 liigu paremale. Sektsioon läbib jällegi ühtlaselt jaotatud koormusega ala, märkige suurus z 2
jaotisest paremal jaotise algusesse. Krundi pikkus 6 m. Diagrammi koostamine K.
sek. 3-3 liigu paremale. sek. 4-4 liikuge paremale. Me ehitame diagrammK.
3. Ehitus diagrammid M meetod iseloomulikud punktid. iseloomulik punkt- punkt, mis on talal märgatav. Need on punktid A, IN, KOOS, D
, samuti punkt TO
, kus K=0
Ja paindemomendil on äärmus. ka sisse keskel konsool pani lisapunkti E, kuna selles piirkonnas ühtlaselt jaotatud koormuse all diagramm M kirjeldatud kõverad liin, ja see on ehitatud, vähemalt vastavalt 3
punktid. Niisiis, punktid on paigutatud, jätkame nende väärtuste määramist paindemomendid. Märkide reegel – vt.. Krundid NA, AD
– paraboolkõver(“vihmavarju” reegel mehaaniliste erialade jaoks või “purjereegel” ehituse jaoks), lõigud DC, SW
– sirged kaldus jooned. Hetk ühel hetkel D
tuleks kindlaks määrata nii vasakule kui paremale punktist D
. Hetk nendes väljendites Välistatud. Punktis D
saame kaks väärtused alates erinevus summa järgi m
– hüpata selle suurusele. Nüüd peame määrama punkti hetkel TO
(K=0). Esmalt aga määratleme punkti positsioon TO
, mis tähistab kaugust sellest lõigu alguseni tundmatuga X
. T. TO
kuulub teiseks iseloomulik piirkond, nihkejõu võrrand(vt eespool) Kuid põikjõud t. TO
on võrdne 0
, A z 2
võrdub tundmatuga X
. Saame võrrandi: Nüüd teades X,
määrata hetk mingis punktis TO
paremal pool. Diagrammi koostamine M
. Ehitus on teostatav mehaanilised erialad, positiivsete väärtuste edasilükkamine üles nulljoonelt ja kasutades "vihmavarju" reeglit. Antud konsooltala skeemi jaoks on vaja joonistada ristjõu Q ja paindemomendi M diagrammid, teha projektarvutus, valides ringikujulise lõigu. Materjal - puit, materjali disainikindlus R=10MPa, M=14kN m, q=8kN/m Jäiga kinnistusega konsooltalas on diagrammide koostamiseks kaks võimalust - tavaline, olles eelnevalt kindlaks määranud tugireaktsioonid, ja ilma toetusreaktsioonide määratlemiseta, kui arvestada sektsioone, minnes tala vabast otsast ja visates kõrvale vasak pool koos manustamisega. Koostame diagramme tavaline tee. 1. Defineeri tugireaktsioonid. Ühtlaselt jaotatud koormus q asendada tingimuslik jõud Q = q 0,84 = 6,72 kN Jäigas kinnituses on kolm tugireaktsiooni - vertikaalne, horisontaalne ja moment, meie puhul on horisontaalne reaktsioon 0. Otsime üles vertikaalne tugireaktsioon R A Ja võrdlusmoment M A tasakaalu võrranditest. Parempoolses kahes esimeses osas põikjõud puudub. Ühtlaselt jaotatud koormusega lõigu alguses (paremal) Q = 0, taga - reaktsiooni suurus R.A. Lahendame võrrandi (1), taandame EI võrra Selgus staatiline määramatus, leitakse "ekstra" reaktsiooni väärtus. Staatiliselt määramatule kiirele saab hakata joonistama Q ja M diagramme... Visandame antud kiirskeemi ja näitame reaktsiooni väärtuse Rb. Selles valgusvihus ei saa paremale minnes lõppemise reaktsioone määrata. Hoone krundid Q staatiliselt määramatule kiirele Krunt Q. Joonistamine M Me defineerime M äärmuse punktis - punktis TO. Esiteks määratleme selle positsiooni. Me tähistame kaugust selleni kui teadmata " X". Siis Kavandame M. Nihkepingete määramine I-lõikes. Mõelge jaotisele I-tala. S x \u003d 96,9 cm 3; Yx = 2030 cm 4; Q = 200 kN Nihkepinge määramiseks kasutatakse seda valem Arvuta maksimaalselt nihkepinge: Arvutame välja staatilise momendi ülemine riiul: Nüüd arvutame nihkepinged: Me ehitame nihkepinge diagramm: Projekteerimis- ja taatlusarvutused. Konstrueeritud sisejõudude diagrammidega tala jaoks valige normaalpingete tugevustingimusest kahe kanali kujul olev sektsioon. Kontrollige tala tugevust nihketugevuse tingimuse ja energiatugevuse kriteeriumi abil. Arvestades: Näitame tala koos konstrueeritud krundid Q ja M Paindemomentide diagrammi järgi on ohtlik jaotis C, milles M C \u003d M max \u003d 48,3 kNm. Tugevustingimus normaalsete pingete jaoks sest sellel talal on vorm σ max \u003d M C / W X ≤σ adm . On vaja valida jaotis kahest kanalist. Sektsiooni jaoks kahe kanali kujul, vastavalt aktsepteerima kaks kanalit №20а, iga kanali inertsimoment I x = 1670 cm 4, Siis kogu sektsiooni aksiaalne takistusmoment: Ülepinge (alapinge) ohtlikes punktides arvutame valemi järgi: Siis saame alapinge: Nüüd kontrollime tala tugevust selle põhjal tugevustingimused nihkepingete jaoks. Vastavalt nihkejõudude diagramm ohtlik on sektsioonid jaotises BC ja jaotises D. Nagu diagrammil näha, Q max \u003d 48,9 kN. Tugevustingimus nihkepingete jaoks paistab nagu: Kanali nr 20 a puhul: pindala staatiline moment S x 1 \u003d 95,9 cm 3, sektsiooni inertsimoment I x 1 \u003d 1670 cm 4, seina paksus d 1 \u003d 5,2 mm, keskmine riiuli paksus t 1 \u003d 9,7 mm, kanali kõrgus h 1 \u003d 20 cm, riiuli laius b 1 \u003d 8 cm. Risti jaoks kahe kanali sektsioonid: S x \u003d 2S x 1 \u003d 2 95,9 \u003d 191,8 cm 3, I x \u003d 2I x 1 \u003d 2 1670 \u003d 3340 cm 4, b \u003d 2d 1 = 2 0,52 \u003d 1,04 cm. Väärtuse määramine maksimaalne nihkepinge: τ max = 48,9 10 3 191,8 10 -6 / 3340 10 -8 1,04 10 -2 \u003d 27 MPa. Nagu nähtud, τ max<τ adm
(27 MPa<75МПа). Seega tugevustingimus on täidetud. Kontrollime tala tugevust vastavalt energiakriteeriumile. Arvestamata diagrammid Q ja M järgib seda osa C on ohtlik, milles M C = M max = 48,3 kNm ja Q C = Q max = 48,9 kN. Kulutame pingeseisundi analüüs jao C punktides Defineerime normaalsed ja nihkepinged mitmel tasandil (märgitud lõikeskeemil) Tase 1-1: y 1-1 =h 1 /2=20/2=10cm. Normaalne ja puutuja Pinge: Peamine Pinge: Tase 2-2: y 2-2 \u003d h 1 / 2-t 1 \u003d 20 / 2-0,97 \u003d 9,03 cm. Peamised pinged: Tase 3-3: y 3-3 \u003d h 1 / 2-t 1 \u003d 20 / 2-0,97 \u003d 9,03 cm. Normaalsed ja nihkepinged: Peamised pinged: Äärmuslikud nihkepinged: Tase 4-4: y 4-4 =0. (keskel on normaalpinged võrdsed nulliga, tangentsiaalpinged on maksimaalsed, need leiti tangentsiaalsete pingete tugevuskatses) Peamised pinged: Äärmuslikud nihkepinged: Tase 5–5: Normaalsed ja nihkepinged: Peamised pinged: Äärmuslikud nihkepinged: Tase 6–6: Normaalsed ja nihkepinged: Peamised pinged: Äärmuslikud nihkepinged: Tase 7–7: Normaalsed ja nihkepinged: Peamised pinged: Äärmuslikud nihkepinged: Vastavalt teostatud arvutustele pingediagrammid σ, τ, σ 1 , σ 3 , τ max ja τ min on esitatud joonisel fig. Analüüs need diagramm näitab, mis on tala ristlõikes ohtlikud punktid on tasemel 3-3 (või 5-5), milles: Kasutades tugevuse energiakriteerium, saame Samaväärsete ja lubatavate pingete võrdlusest järeldub, et ka tugevustingimus on täidetud (135,3 MPa<150 МПа).
Pidev tala on koormatud kõigis vahemikes. Koostage diagrammid Q ja M pideva tala jaoks. 1. Defineeri staatilise määramatuse aste talad vastavalt valemile: n = Sop -3 = 5-3 = 2, Kus Sop - tundmatute reaktsioonide arv, 3 - staatika võrrandite arv. Selle tala lahendamiseks on see vajalik kaks lisavõrrandit. 2. Tähistage numbrid toetab nulliga korras ( 0,1,2,3
) 3. Tähistage span numbrid esimesest korras ( v 1, v 2, v 3) 4. Iga ulatust loetakse lihtne tala ja koostage diagrammid iga lihtsa tala jaoks Q ja M. Mis puudutab lihtne tala, tähistame indeksiga "0", mis viitab pidev tala, tähistame ilma selle indeksita. Seega on põikjõud ja paindemoment lihtsa tala jaoks. Sirge kurv. Lame põikpainutus Talade sisejõutegurite graafikud Q- ja M diagrammide joonistamine võrrandite järgi Q- ja M diagrammide joonistamine karakteristlike lõikude (punktide) abil Tugevuse arvutused talade otsesel painutamisel Põhipinged paindes. Talade tugevuse täielik kontroll Painde keskpunkti mõistmine Talade nihkete määramine painutamisel. Talade deformatsiooni mõisted ja jäikuse tingimused Tala painutatud telje diferentsiaalvõrrand Otsese integreerimise meetod Talade nihke määramise näited otsese integreerimise meetodil Integreerimise konstantide füüsiline tähendus Algparameetrite meetod (universaalvõrrand tala painutatud telg). Näiteid nihkete määramisest talas algparameetrite meetodil Nihkete määramine Mohri meetodil. A.K. reegel Vereshchagin. Mohri integraali arvutamine vastavalt A.K. Vereshchagin Näiteid nihke määramisest Mohri integraali bibliograafia abil Otsene painutamine. Lame põikkõver. 1.1. Talade sisejõutegurite diagrammid Otsene painutamine on deformatsiooni liik, mille puhul tekivad varda ristlõigetes kaks sisejõutegurit: paindemoment ja põikjõud. Konkreetsel juhul võib põikjõud olla võrdne nulliga, siis nimetatakse paindet puhtaks. Lameda põikpainde korral paiknevad kõik jõud varda ühel inertsi põhitasandil ja on risti selle pikiteljega, momendid paiknevad samal tasapinnal (joon. 1.1, a, b). Riis. 1.1 Tala suvalises ristlõikes tekkiv põikjõud on arvuliselt võrdne kõigi vaadeldava lõigu ühel küljel mõjuvate välisjõudude tala normaaltelje projektsioonide algebralise summaga. Tala m-n lõigu põikjõud (joonis 1.2, a) loetakse positiivseks, kui sektsioonist vasakule jäävate välisjõudude resultant on suunatud ülespoole ja paremale - alla ja negatiivne - vastupidisel juhul. (joonis 1.2, b). Riis. 1.2 Põikjõu arvutamisel antud lõigul võetakse lõigust vasakule jäävad välisjõud plussmärgiga, kui need on suunatud ülespoole, ja miinusmärgiga, kui need on suunatud alla. Tala parema külje jaoks - vastupidi. 5 Paindemoment tala suvalises ristlõikes on arvuliselt võrdne kõigi vaadeldava lõigu ühel küljel mõjuvate välisjõudude lõigu kesktelje z ümbritsevate momentide algebralise summaga. Paindemomenti tala m-n sektsioonis (joonis 1.3, a) peetakse positiivseks, kui välisjõudude resultantmoment on suunatud sektsioonist vasakule päripäeva ja vastupäeva paremale ning negatiivne - sisse. vastupidine juhtum (joon. 1.3b). Riis. 1.3 Paindemomendi arvutamisel antud lõigul loetakse lõigust vasakule jäävate välisjõudude momendid positiivseks, kui need on suunatud päripäeva. Tala parema külje jaoks - vastupidi. Paindemomendi märki on mugav määrata tala deformatsiooni iseloomu järgi. Paindemoment loetakse positiivseks, kui vaadeldaval lõigul paindub tala äralõigatud osa kumerusega allapoole, st alumised kiud on venitatud. Vastasel juhul on paindemoment sektsioonis negatiivne. Paindemomendi M, põikjõu Q ja koormuse intensiivsuse q vahel on diferentsiaalsõltuvused. 1. Ristjõu esimene tuletis piki lõigu abstsissi on võrdne jaotatud koormuse intensiivsusega, s.o. . (1.1) 2. Paindemomendi esimene tuletis piki lõigu abstsissi on võrdne põikjõuga, s.o. (1.2) 3. Teine tuletis lõigu abstsissi suhtes on võrdne jaotatud koormuse intensiivsusega, s.o. (1.3) Positiivseks loeme ülespoole suunatud jaotatud koormust. M, Q, q diferentsiaalsõltuvustest järeldub rida olulisi järeldusi: 1. Kui tala lõikel: a) põikjõud on positiivne, siis paindemoment suureneb; b) põikjõud on negatiivne, siis paindemoment väheneb; c) põikjõud on null, siis on paindemomendil konstantne väärtus (puhas painutus); 6 d) põikjõud läbib nulli, muutes märgi plussist miinusesse, max M M, muidu M Mmin. 2. Kui talaosale ei ole jaotatud koormust, on põikjõud konstantne ja paindemoment muutub lineaarselt. 3. Kui tala lõigul on ühtlaselt jaotunud koormus, siis põikjõud muutub lineaarse seaduse järgi ja paindemoment - ruutparabooli seaduse järgi, koormuse suunas kumer (in M-i joonistamise juhtum venitatud kiudude küljelt). 4. Kontsentreeritud jõu all olevas lõigus on diagrammil Q hüpe (jõu suuruse järgi), diagrammil M on katkestus jõu suunas. 5. Lõigus, kus rakendatakse kontsentreeritud momenti, on diagrammil M hüpe, mis on võrdne selle momendi väärtusega. See ei kajastu Q graafikus. Keerulise koormuse korral koostavad talad ristjõudude Q ja paindemomentide M diagrammid. Graafik Q (M) on graafik, mis näitab põikjõu (paindemomendi) muutumise seadust tala pikkuses. Diagrammide M ja Q analüüsi põhjal tehakse kindlaks tala ohtlikud lõigud. Q diagrammi positiivsed ordinaadid joonistatakse ülespoole ja negatiivsed ordinaadid allapoole, lähtudes tala pikiteljega paralleelselt tõmmatud baasjoonest. Diagrammi M positiivsed ordinaadid on paika pandud ja negatiivsed ordinaadid ülespoole, st diagramm M on üles ehitatud venitatud kiudude küljelt. Talade skeemide Q ja M koostamine peaks algama tugireaktsioonide määratlemisega. Ühe fikseeritud otsaga ja teise vaba otsaga tala puhul saab Q ja M graafikut alustada vabast otsast ilma kinnises reaktsioone määratlemata. 1.2. Diagrammide Q ja M konstruktsioon Balki võrrandite järgi on jagatud osadeks, mille sees jäävad paindemomendi ja nihkejõu funktsioonid konstantseks (ei ole katkestusi). Sektsioonide piirideks on kontsentreeritud jõudude rakenduspunktid, jõudude paarid ja jaotatud koormuse intensiivsuse muutumise kohad. Igal lõigul võetakse lähtepunktist kaugusel x kaugusel suvaline lõik ning selle lõigu jaoks koostatakse võrrandid Q ja M. Nende võrrandite abil koostatakse graafikud Q ja M Näide 1.1 Koostage nihkejõudude Q ja painde graafikud momendid M antud tala jaoks (joon. 1.4a). Lahendus: 1. Tugede reaktsioonide määramine. Koostame tasakaaluvõrrandid: millest saame Tugede reaktsioonid on õigesti defineeritud. Talal on neli sektsiooni Joon. 1.4 laadimised: CA, AD, DB, BE. 2. Ploting Q. Plot SA. Lõigul CA 1 joonistame suvalise lõigu 1-1 kaugusele x1 tala vasakust otsast. Määratleme Q kõigi lõigust 1-1 vasakule mõjuvate välisjõudude algebralise summana: miinusmärk võetakse seetõttu, et lõigust vasakule mõjuv jõud on suunatud allapoole. Q avaldis ei sõltu muutujast x1. Graafik Q selles jaotises on kujutatud sirgjoonena, mis on paralleelne x-teljega. Krunt AD. Saidil joonistame meelevaldse lõigu 2-2 tala vasakust otsast x2 kaugusel. Q2 defineerime kõigi sektsioonist 2-2 vasakule mõjuvate välisjõudude algebralise summana: 8 Q väärtus on lõigul konstantne (ei sõltu muutujast x2). Graafik Q on joonisel x-teljega paralleelne sirge. DB sait. Saidil joonistame meelevaldse lõigu 3-3 kaugusele x3 tala paremast otsast. Määratleme Q3 kui kõigi osast 3-3 paremal mõjuvate välisjõudude algebralist summat: Saadud avaldis on kaldjoone võrrand. Krunt B.E. Kohapeal joonistame tala paremast otsast x4 kaugusele lõigu 4-4. Määratleme Q kõigi jaotisest 4-4 paremale mõjuvate välisjõudude algebralise summana: 4 Siin võetakse plussmärk, kuna sektsioonist 4-4 paremal olev tulemuskoormus on suunatud allapoole. Saadud väärtuste põhjal koostame diagrammid Q (joon. 1.4, b). 3. M-i joonistamine. Krunt m1. Me defineerime paindemomendi sektsioonis 1-1 kui lõigust 1-1 vasakule mõjuvate jõudude momentide algebralist summat. on sirgjoone võrrand. Sektsioon A 3 Määratlege paindemoment jaotises 2-2 kui lõigust 2-2 vasakul mõjuvate jõudude momentide algebraline summa. on sirgjoone võrrand. Graafik DB 4 Me defineerime lõigus 3-3 paindemomendi kui lõigust 3-3 paremale mõjuvate jõudude momentide algebralise summa. on ruutparabooli võrrand. 9 Leidke kolm väärtust lõigu otstest ja punktist koordinaadiga xk , kus Lõik BE 1 Määrake paindemoment jaotises 4-4 kui lõigust 4- paremal mõjuvate jõudude momentide algebraline summa. 4. - ruutparabooli võrrandist leiame kolm M4 väärtust: Saadud väärtuste põhjal ehitame krundi M (joonis 1.4, c). Lõikudes CA ja AD on graafik Q piiratud abstsissteljega paralleelsete sirgjoontega ning lõikudes DB ja BE kaldsirgetega. Diagrammi Q lõikudes C, A ja B on hüpped vastavate jõudude suurusjärgus, mis toimib diagrammi Q konstruktsiooni õigsuse kontrollina. Lõigetes, kus Q 0, suurenevad momendid alates vasakult paremale. Lõigetes, kus Q 0, momendid vähenevad. Kontsentreeritud jõudude all tekivad jõudude toimesuunas käänded. Kontsentreeritud hetke all toimub hetkeväärtuse hüpe. See näitab graafiku M õigsust. Näide 1.2 Koostage graafikud Q ja M tala jaoks kahel toel, mis on koormatud jaotatud koormusega, mille intensiivsus muutub lineaarselt (joon. 1.5, a). Lahendus Toetusreaktsioonide määramine. Jaotatud koormuse resultant on võrdne koormusdiagrammi kujutava kolmnurga pindalaga ja rakendatakse selle kolmnurga raskuskeskmele. Teeme punktide A ja B suhtes kõigi jõudude momentide summad: Joonistame Q. Joonistame suvalise lõigu kaugusel x vasakpoolsest toest. Lõigule vastava koormusdiagrammi ordinaat määratakse kolmnurkade sarnasusest Selle koormuse osa resultant, mis asub lõigust vasakul Lõike nihkejõud võrdub nulliga: Graafik Q on näidatud joon. 1,5, b. Paindemoment suvalises lõigus on võrdne Paindemoment muutub kuupparabooli seaduse järgi: Paindemomendi maksimaalne väärtus on lõigul, kus 0, s.o at. 1,5, c. 1.3. Diagrammide Q ja M koostamine iseloomulike lõikude (punktide) järgi Kasutades M, Q, q vahelisi diferentsiaalseoseid ja nendest tulenevaid järeldusi, on soovitav skeemid Q ja M koostada iseloomulike lõikude kaupa (võrrandeid sõnastamata). Seda meetodit kasutades arvutatakse Q ja M väärtused iseloomulikes sektsioonides. Iseloomulikud lõigud on lõikude piirlõiked, samuti lõigud, kus antud sisejõuteguril on äärmuslik väärtus. Iseloomulike lõikude vahelistes piirides luuakse diagrammi piirjoon 12 M, Q, q vaheliste diferentsiaalsõltuvuste ja nendest tulenevate järelduste alusel. Näide 1.3 Koostage joonisel fig. näidatud tala jaoks diagrammid Q ja M. 1.6, a. Riis. 1.6. Lahendus: Q- ja M-diagramme alustame tala vabast otsast, kusjuures kinnises võivad reaktsioonid ära jätta. Talal on kolm laadimisala: AB, BC, CD. Lõikudes AB ja BC jaotatud koormus puudub. Ristsuunalised jõud on konstantsed. Graafik Q on piiratud x-teljega paralleelsete sirgjoontega. Paindemomendid muutuvad lineaarselt. Graafik M on piiratud sirgetega, mis on kallutatud x-telje suhtes. Sektsioonil CD on ühtlaselt jaotatud koormus. Ristjõud muutuvad lineaarselt ja paindemomendid muutuvad vastavalt jaotatud koormuse suunalise kumerusega ruutparabooli seadusele. Lõike AB ja BC piiril muutub põikjõud järsult. Lõikude BC ja CD piiril muutub paindemoment järsult. 1. Joonistamine Q. Arvutame põikjõudude Q väärtused sektsioonide piirilõigetes: Arvutuste tulemuste põhjal koostame tala jaoks diagrammi Q (joonis 1, b). Diagrammilt Q järeldub, et ristsuunaline jõud lõigul CD on võrdne nulliga lõigul, mille vahekaugus on qa a q selle lõigu algusest. Selles jaotises on paindemomendi maksimaalne väärtus. 2. Skeemi M konstrueerimine. Arvutame paindemomentide väärtused sektsioonide piires: Näide 1.4 Vastavalt antud tala (joonis 1.7, b) paindemomentide diagrammile (joonis 1.7, a) määrake mõjuvad koormused ja joonistage Q. Ring tähistab ruutparabooli tippu. Lahendus: määrake talale mõjuvad koormused. Lõik AC on koormatud ühtlaselt jaotatud koormusega, kuna selle lõigu diagramm M on ruutparabool. Võrdluslõigus B rakendatakse talale kontsentreeritud moment, mis toimib päripäeva, kuna diagrammil M on meil hüpe hetke suuruse võrra ülespoole. NE-lõigus tala ei koormata, kuna selle lõigu diagramm M on piiratud kaldjoonega. Toe B reaktsioon määratakse tingimusel, et paindemoment sektsioonis C on võrdne nulliga, st jaotatud koormuse intensiivsuse määramiseks koostame paindemomendi avaldise lõikes A paindemomendi momentide summana. jõud paremale ja võrdub nulliga. Nüüd määrame toe A reaktsiooni. Selleks koostame paindemomentide avaldise lõikes vasakpoolsete jõudude momentide summana Koormusega tala arvutusskeem on näidatud joonisel fig. 1.7, c. Alustades tala vasakust otsast, arvutame põikjõudude väärtused sektsioonide piirilõikudes: Graafik Q on näidatud joonisel fig. 1.7, d. Vaadeldava probleemi saab lahendada, koostades igas jaotises M, Q funktsionaalsed sõltuvused. Valime koordinaatide alguspunkti kiire vasakpoolses otsas. Lõigul AC väljendatakse graafikut M ruutparabooliga, mille võrrand on kujul Konstandid a, b, c, leiame tingimusest, et parabool läbib kolme teadaoleva koordinaadiga punkti: Asendades koordinaadid punktid parabooli võrrandisse, saame: Paindemomendi avaldis on , saame sõltuvuse põikjõule Pärast funktsiooni Q eristamist saame jaotatud koormuse intensiivsuse avaldise Lõigus NE , paindemomendi avaldis esitatakse lineaarfunktsioonina Konstantide a ja b määramiseks kasutame tingimusi, et see sirge läbib kahte punkti, mille koordinaadid on teada Saame kaks võrrandit: ,b millest meil on 20. Paindemomendi võrrand lõigul NE on Pärast M2 kahekordset diferentseerimist leiame M ja Q leitud väärtuste põhjal koostame tala paindemomentide ja nihkejõudude diagrammid. Lisaks jaotatud koormusele rakendatakse talale kontsentreeritud jõud kolmes osas, kus on hüpped Q diagrammil ja kontsentreeritud momendid lõigul, kus on hüpe M diagrammil. Näide 1.5 Tala jaoks (joonis 1.8, a) määrake hinge C ratsionaalne asend, mille juures suurim paindemoment sildeavas on võrdne paindemomendiga kinnituses (absoluutväärtuses). Koostage diagrammid Q ja M. Lahendus Tugede reaktsioonide määramine. Vaatamata asjaolule, et tugilülide koguarv on neli, on tala staatiliselt kindel. Hinge C paindemoment on võrdne nulliga, mis võimaldab koostada lisavõrrandi: kõigi selle liigendi ühele küljele mõjuvate välisjõudude liigendmomentide summa on võrdne nulliga. Koostage kõigi liigendist C paremal olevate jõudude momentide summa. Tala skeem Q on piiratud kaldjoonega, kuna q = const. Määrame põikjõudude väärtused tala piirdelõikudes: Lõigu abstsiss xK, kus Q = 0, määratakse võrrandist, millest tala graafik M on piiratud ruutparabooliga. Paindemomentide avaldised lõikudes, kus Q = 0, ja lõpus kirjutatakse vastavalt järgmiselt: Momentide võrdsuse tingimusest saame soovitud parameetri x ruutvõrrandi: Tegelik väärtus on x2x 1 ,029 m. Määrame tala iseloomulikes osades põikjõudude ja paindemomentide arvväärtused. 1.8, c - graafik M. Vaadeldava probleemi saab lahendada liigendtala jagamisel selle koostisosadeks, nagu on näidatud joonisel fig. 1.8, d. Alguses määratakse tugede VC ja VB reaktsioonid. Krundid Q ja M on konstrueeritud ripptala SV jaoks sellele rakendatava koormuse mõjul. Seejärel liiguvad nad põhitalale AC, koormates seda lisajõuga VC, mis on tala CB survejõud talale AC. Pärast seda ehitatakse vahelduvvoolu tala jaoks diagrammid Q ja M. 1.4. Tugevusarvutused talade otseseks painutamiseks Tugevuse arvutus normaal- ja nihkepingete korral. Tala otsesel painutamisel tekivad selle ristlõigetes normaal- ja nihkepinged (joon. 1.9). 18 Joon. 1.9 Tavalised pinged on seotud paindemomendiga, nihkepinged on seotud põikjõuga. Otsese puhta painutamise korral on nihkepinged võrdsed nulliga. Normaalsed pinged tala ristlõike suvalises punktis määratakse valemiga (1.4), kus M on paindemoment antud lõigul; Iz on lõigu inertsimoment neutraaltelje z suhtes; y on kaugus normaalse pinge määramise punktist neutraalse z-teljeni. Normaalsed pinged piki lõigu kõrgust muutuvad lineaarselt ja saavutavad suurima väärtuse neutraalteljest kõige kaugemates punktides Kui lõik on neutraaltelje suhtes sümmeetriline (joon. 1.11), siis 1.11 suurimad tõmbe- ja survepinged on samad ja määratakse valemiga - ristlõike takistuse telgmoment paindes. Ristkülikukujulise lõigu puhul laiusega b ja kõrgusega h: (1.7) Ringlõike puhul läbimõõduga d: (1.8) Rõngakujulise lõigu puhul on vastavalt rõnga sise- ja välisläbimõõt. Plastmaterjalidest talade puhul on kõige ratsionaalsemad sümmeetrilised 20 sektsiooni kujundid (I-tala, karbikujuline, rõngakujuline). Hapratest materjalidest valmistatud talade puhul, mis ei talu võrdselt pinget ja survet, on ratsionaalsed neutraaltelje z suhtes asümmeetrilised lõigud (ta-br., U-kujuline, asümmeetriline I-tala). Sümmeetrilise ristlõike kujuga plastmaterjalidest konstantse läbilõikega talade jaoks kirjutatakse tugevustingimus järgmiselt: (1.10) kus Mmax on maksimaalne paindemomendi moodul; - materjali lubatud pinge. Asümmeetrilise ristlõike kujuga plastmaterjalidest valmistatud konstantse läbilõikega talade tugevustingimus kirjutatakse järgmisel kujul: (1. 11) Hapratest materjalidest taladele, mille lõigud on neutraaltelje suhtes asümmeetrilised, kui diagramm M on üheselt mõistetav (joonis 1.12), tuleb kirjutada kaks tugevustingimust - kaugus neutraalteljelt kõige kaugemate punktideni. vastavalt väljavenitatud ja kokkusurutud ohtliku lõigu tsoonid; P - lubatud pinged vastavalt pinges ja surves. Joon.1.12. 21 Kui paindemomendi diagrammil on erineva märgiga lõiked (joonis 1.13), siis lisaks lõigu 1-1 kontrollimisele, kus mõjub Mmax, on vaja arvutada lõigu 2-2 maksimaalsed tõmbepinged (koos vastasmärgi suurim hetk). Riis. 1.13 Lisaks tavaliste pingete põhiarvutustele on mõnel juhul vaja kontrollida tala tugevust nihkepingete suhtes. Nihkepinged talades arvutatakse D. I. Žuravski (1.13) valemiga, kus Q on põikjõud tala vaadeldavas ristlõikes; Szots on antud punkti läbiva ja z-teljega paralleelse sirge ühel küljel asuva lõigu ala neutraaltelje staatiline moment; b on lõigu laius vaadeldava punkti tasemel; Iz on kogu lõigu inertsimoment neutraaltelje z suhtes. Paljudel juhtudel tekivad maksimaalsed nihkepinged tala neutraalse kihi (ristkülik, I-tala, ring) tasemel. Sellistel juhtudel kirjutatakse nihkepingete tugevustingimus järgmiselt: (1.14) kus Qmax on suurima mooduliga põikjõud; - materjali lubatud nihkepinge. Ristkülikukujulise talaosa puhul on tugevustingimus kujul (1.15) A on tala ristlõikepindala. Ringlõike korral esitatakse tugevustingimus järgmiselt: (1.16) I-lõike tugevustingimus kirjutatakse järgmiselt: (1.17) d on I-tala seina paksus. Tavaliselt määratakse tala ristlõike mõõtmed normaalpingete tugevustingimusest. Talade tugevuse kontrollimine nihkepingete suhtes on kohustuslik lühikeste talade ja mis tahes pikkusega talade puhul, kui tugede läheduses on kontsentreeritud suured jõud, samuti puit-, neet- ja keevitatud talade puhul. Näide 1.6 Kontrollige karpprofiiltala tugevust (joonis 1.14) normaal- ja nihkepingete suhtes, kui MPa. Koostage tala ohtlikus osas diagrammid. Riis. 1.14 Otsus 23 1. Joonistage Q ja M graafikud iseloomulikest lõikudest. Arvestades tala vasakut külge, saame Põikjõudude diagramm on näidatud joonisel fig. 1.14, c. Paindemomentide graafik on näidatud joonisel fig. 5.14, g 2. Ristlõike geomeetrilised karakteristikud 3. Suurimad normaalpinged lõigul C, kus mõjub Mmax (moodul): MPa. Maksimaalsed normaalpinged talas on praktiliselt võrdsed lubatavatega. 4. Suurimad tangentsiaalsed pinged lõikes C (või A), kus mõjub max Q (moodul): Siin on poollõike pindala staatiline moment neutraaltelje suhtes; b2 cm on lõigu laius neutraaltelje tasemel. Joon. 5. Tangentsiaalsed pinged punktis (seinas) lõikes C: Joon. 1,15 Siin on Szomc 834,5 108 cm3 punkti K1 läbiva sirge kohal asuva lõigu selle osa pindala staatiline moment; b2 cm on seina paksus punkti K1 tasemel. Tala sektsiooni C graafikud ja on näidatud joonisel fig. 1.15. Näide 1.7 Joonisel fig. 1.16, a, see on vajalik: 1. Koostada ristjõudude ja paindemomentide diagrammid mööda iseloomulikke lõike (punkte). 2. Määrata tugevustingimusest normaalpingete korral ristlõike mõõtmed ringi, ristküliku ja I-tala kujul, võrrelda ristlõike pindalasid. 3. Kontrollige tala sektsioonide valitud mõõtmeid nihkepingete suhtes. Antud: Lahendus: 1. Määrake tala tugede reaktsioonid Kontrollige: 2. Joonistage Q ja M diagrammid. Põikjõudude väärtused tala iseloomulikes lõikudes 25 Joon. 1.16 Sektsioonides CA ja AD on koormuse intensiivsus q = konst. Seetõttu on nendes lõikudes diagramm Q piiratud telje suhtes kallutatud sirgjoontega. Jaotises DB on jaotatud koormuse intensiivsus q \u003d 0, seetõttu on selles jaotises diagramm Q piiratud x-teljega paralleelse sirgjoonega. Tala skeem Q on näidatud joonisel fig. 1.16b. Paindemomentide väärtused tala iseloomulikes sektsioonides: Teises osas määrame lõigu abstsissi x2, milles Q = 0: Maksimaalne moment teises sektsioonis Tala diagramm M on näidatud joonisel fig. . 1.16, c. 2. Koostame normaalpingete jaoks tugevustingimuse, mille põhjal määrame ringlõike tala nõutava läbimõõdu d avaldisest vajaliku teljelõike mooduli Ringlõike pindala Ristkülikukujulise tala jaoks Nõutav ristlõike kõrgus Ristküliku ristlõike pindala Vastavalt GOST 8239-89 tabelitele leiame aksiaalse takistusmomendi lähima suurema väärtuse 597 cm3, mis vastab I-talale nr 33, mille omadused on: A z 9840 cm4. Tolerantsi kontroll: (alakoormus 1% lubatust 5%) lähim I-tala nr 30 (W 2 cm3) toob kaasa olulise ülekoormuse (üle 5%). Lõpuks aktsepteerime I-tala nr 33. Võrdleme ringikujuliste ja ristkülikukujuliste sektsioonide pindalasid I-tala väikseima pindalaga A: Kolmest vaadeldavast lõigust on I-lõik kõige ökonoomsem. 3. Arvutame suurimad normaalpinged I-tala ohtlikus sektsioonis 27 (joon. 1.17, a): Normaalpinged seinas I-tala sektsiooni ääriku lähedal. 1.17b. 5. Määrame tala valitud lõikude jaoks suurimad nihkepinged. a) tala ristkülikukujuline lõige: b) tala ümmargune lõige: c) tala I-lõik: nihkepinged seinas I-tala ääriku lähedal ohtlikus lõigus A (paremal) (punktis 2) ): I-tala ohtlike lõikude nihkepingete diagramm on näidatud joonisel fig. 1,17, tolli Maksimaalsed nihkepinged talas ei ületa lubatud pingeid Näide 1.8 Määrake tala lubatud koormus (joon. 1.18, a), kui 60MPa, on antud ristlõike mõõtmed (joon. 1.19, a). Koostage tala ohtliku lõigu normaalpingete diagramm lubatud koormuse all. Joonis 1.18 1. Tala tugede reaktsioonide määramine. Süsteemi sümmeetriat silmas pidades 2. Diagrammide Q ja M konstrueerimine iseloomulikest lõikudest. Nihkejõud tala iseloomulikes osades: tala skeem Q on näidatud joonisel fig. 5.18b. Paindemomendid tala iseloomulikes lõikudes Tala teisel poolel on ordinaadid M piki sümmeetriatelge. Tala skeem M on näidatud joonisel fig. 1.18b. 3. Lõike geomeetrilised karakteristikud (joonis 1.19). Jagame joonise kaheks lihtsaks elemendiks: I-tala - 1 ja ristkülik - 2. Joon. 1.19 Vastavalt I-tala nr 20 sortimendile on meil Ristküliku jaoks: Läbilõike pindala staatiline moment telje z1 suhtes Kaugus z1-teljelt lõigu raskuskeskmeni Lõike inertsimoment suhteline kogu lõigu kesksele põhiteljele z vastavalt paralleeltelgedele ülemineku valemitele ohtlik punkt "a" (joonis 1.19) ohtlikus lõigus I (joonis 1.18): Pärast arvandmete asendamist 5. Lubatud väärtusega koormus ohtlikul lõigul, on normaalsed pinged punktides "a" ja "b" võrdsed: ohtlik lõik 1-1 on näidatud joonisel fig. 1.19b.
Kas sa mõtled, et pöörlevate võllide puhul on vooluringid pöördemomendi tõttu erinevad? Ma ei tea, kui oluline see on, kuna tehnilises masinaraamatus on kirjas, et pööramise korral on võllile pöördemomendi poolt tekitatud läbipaine väga väike võrreldes lõikejõu radiaalkomponendist lähtuva läbipainega. . Mida sa arvad?
Ehituskonstruktsioonide, masinaosade jms arvutamine koosneb reeglina kahest etapist: 1. esimese rühma piirseisundite arvutamine - nn tugevusarvutus, 2. teise grupi piirseisundite arvutamine. Grupp. Üheks teise rühma piirseisundite arvutusviisiks on läbipainde arvutamine.
Teie puhul on minu arvates olulisem tugevuse arvutamine. Veelgi enam, tänapäeval on 4 tugevuse teooriat ja iga teooria arvutamine on erinev, kuid kõigis teooriates võetakse arvutamisel arvesse nii painde kui ka pöördemomendi mõju.
Pöördemomendi mõjul toimuv läbipaine toimub erineval tasapinnal, kuid seda võetakse arvutustes siiski arvesse. Ja kui see läbipaine on väike või suur - arvutus näitab.
Ma ei ole spetsialiseerunud masinate ja mehhanismide osade arvutamisele ning seetõttu ei saa ma osutada selleteemalisele autoriteetsele kirjandusele. Kuid igas masinaosade ja osade projekteerimisinseneri käsiraamatus tuleks see teema korralikult avalikustada.
mail: [e-postiga kaitstud]
Skype: dmytrocx75
Q - kilogrammides.
l - sentimeetrites.
E - kgf / cm2.
I - cm4.
Hästi? Saavutatakse midagi kummalist.
Kui me räägime võrest, siis olenevalt selle paigaldusviisist saab seda arvutada kahel toel oleva talana või elastsel vundamendil oleva talana.
Üldiselt tuleks sammaste vundamentide arvutamisel juhinduda SNiP 2.03.01-84 nõuetest.
Lisaks, kui vundamendi koormus kandub üle ekstsentriliselt koormatud sambalt või mitte ainult sambalt, mõjub padjale täiendav moment. Seda tuleks arvutustes arvesse võtta.
Kuid kordan veel kord, ärge ise ravige, juhinduge määratud SNiP nõuetest.
Kuid teie märgitud juhtudel (v.a 1.3) ei pruugi maksimaalne läbipaine olla tala keskel, seetõttu on kauguse määramine tala algusest selle lõiguni, kus maksimaalne läbipaine on, omaette ülesanne. Hiljuti arutati sarnast teemat teemas "Staatiliselt määramatute talade projekteerimisskeemid", vaata sealt.
Probleemi olemus on järgmine: diivani alusele on planeeritud metallkarkass profiiltorust 40x40 või 40x60, mis asub kahel toel, mille vaheline kaugus on 2200 mm. KÜSIMUS: kas profiili osast piisab diivani enda kaalust koormate jaoks + võtame 3 inimest igaüks 100 kg ???
Jäigalt fikseeritud tala, sildeulatus 4 m, toestus 0,2 m. Koormused: jaotatud piki tala 100 kg/m, pluss jaotunud 100 kg/m lõigul 0-2 m, pluss kontsentreeritud 300 kg keskel (2 m) . Määrasin tugireaktsioonid: A - 0,5 t; B - 0,4 tonni Seejärel riputasin: paindemomendi määramiseks kontsentreeritud koormuse all on vaja arvutada kõigi sellest paremale ja vasakule jäävate jõudude momentide summa. Lisaks on tugedel hetk.
Kuidas sel juhul koormusi arvutatakse? Kas on vaja viia kõik jaotatud koormused kontsentreeritud koormustele ja võtta kokku (lahutada * kaugus tugireaktsioonist) vastavalt projekteerimisskeemi valemitele? Teie artiklis talude kohta on kõigi jõudude paigutus selge, kuid siin ei saa ma siseneda tegutsevate jõudude määramise metoodikasse.
Maksimaalne hetk keskel, selgub, et asümmeetrilisest koormusest on M = Q + 2q + maksimaalselt 1,125 q. Need. Ma liitsin kõik 3 koormust, kas see on õige?
Kui te pole valmis seda kõike valdama, on parem pöörduda professionaalse disaineri poole - see on odavam.
Ütle mulle, palun, millise skeemi järgi on vaja arvutada sellise mehhanismi tala läbipaine https://yadi.sk/i/MBmS5g9kgGBbF. Või öelge ilma arvutustesse laskumata, kas noole jaoks sobib 10 või 12 I-tala, maksimaalne koormus 150-200 kg, tõstekõrgus 4-5 meetrit. Rack - toru d = 150, pöördmehhanism või telje võll või Gazelle esirumm. Niitmise saab teha jäigaks samast I-talast, mitte kaabliga. Aitäh.
1. Poomi võib vaadelda kui kaheavalise konsooliga pidevtala. Selle tala toed ei ole mitte ainult alus (see on keskmine tugi), vaid ka kaabli kinnituspunktid (äärmised toed). See on staatiliselt määramatu tala, kuid arvutuste lihtsustamiseks (mis toob kaasa ohutusteguri mõningase suurenemise) võib poomi pidada lihtsalt konsooliga üheavalise talaks. Esimene tugi on kaabli kinnituskoht, teine tugi. Siis on teie konstruktsiooniskeemid 1,1 (koormus - pingeline koormus) ja 2,3 (noole omakaal - konstantne koormus) tabelis 3. Ja kui koormus on vahemiku keskel, siis tabelis 1 1,1.
2. Samal ajal ei tohi me unustada, et ajutine koormus, mis teil tekib, ei ole staatiline, vaid vähemalt dünaamiline (vt artiklit "Löökkoormuste arvutamine").
3. Kaablis olevate jõudude määramiseks on vaja kaabli kinnituskohas toetusreaktsiooni jagada kaabli ja tala vahelise nurga siinuse võrra.
4. Teie riiulit võib pidada metallsambaks, millel on üks tugi - jäik näputäis allosas (vt artiklit "Metallpostide arvutamine"). Kui vastukaal puudub, koormatakse see sammas väga suure ekstsentrilisusega.
5. Noole ja riiuli ristmike arvutamist ja muid masinate ja mehhanismide sõlmede arvutamise peensusi sellel saidil veel ei käsitleta.
milline projekteerimisskeem lõpuks saadakse põrandatala ja konsooltala jaoks ning kas (roosa) konsooltala (pruun) mõjutab põrandatala läbipainde vähenemist?
sein - penoplokk D500, kõrgus 250, laius 150, armo-vöö tala (sinine): 150x300, armatuur 2x? betoonsambad 200x200 nurkades, armurihma tala ava 4000 ilma seinteta.
kattuvus: kanal 8P (roosa), arvutamiseks võtsin 8U, keevitasin ja ankurdasin armo-rihmtala tugevdusega, betoneeritud, tala alt kanalini 190 mm, ülevalt 30, vahemik 4050.
konsoolist vasakul - ava trepi jaoks, kanali tugi torule? 50 (roheline), vahemik tala külge 800.
konsoolist paremal (kollane) - vannituba (dušš, wc) 2000x1000, põrand - tugevdatud ribi ristplaadi valamine, mõõdud 2000x1000 kõrgus 40 - 100 fikseeritud raketis (profiilplekk, laine 60) + plaadid liimil, seinad - kipsplaat profiilidel. Ülejäänud põrand on laud 25, vineer, linoleum.
Noolte punktides veepaagi nagide tugi, 200l.
2. korruse seinad: laudvoodriga 25 mõlemalt poolt, soojustusega, kõrgus 2000, toetub soomusrihmale.
katus: sarikad - kolmnurkne puhv, mööda põrandatala, 1000 sammuga, toetub seintele.
konsool: kanal 8P, span 995, keevitatud tugevdatud armatuuriga, betoneeritud talaks, keevitatud põrandakanali külge. ulatus paremale ja vasakule mööda põrandatala - 2005.
Sel ajal, kui ma armeerimispuuri küpsetan, on võimalik konsooli vasakule ja paremale liigutada, aga vasakule ei paista midagi?
Esimesel juhul võib põrandatala pidada hingedega kaheavaliseks talaks, millel on vahepealne tugi - toru, ja kanalit, mida nimetate konsooltalaks, ei tohiks üldse arvestada. See on tegelikult kogu arvutus.
Veelgi enam, selleks, et minna lihtsalt äärmistel tugedel jäiga muljumisega tala juurde, peate esmalt arvutama pöördemomendi toime jaoks käerihma ja määrama käerihma ristlõike pöördenurga, võttes arvesse arvestada 2. korruse seintest tulenevat koormust ja seinamaterjali deformatsioone pöördemomendi mõjul. Ja seega arvutage kahe avaga tala, võttes arvesse neid deformatsioone.
Lisaks tuleks sel juhul arvestada tugi - toru - võimaliku vajumisega, kuna see ei toetu vundamendile, vaid raudbetoonplaadile (nagu ma jooniselt aru sain) ja see plaat deformeerub . Ja toru ise kogeb survedeformatsiooni.
Teisel juhul, kui soovite arvestada pruuni kanali võimaliku toimimisega, peaksite seda arvestama põrandatala lisatoena ja seega esmalt arvutama 3-avalise tala (toetusreaktsioon lisatoele olema konsooltala koormus), seejärel määrake läbipainde suurus otsakonsooltala juures, arvutage kaugtala ümber, võttes arvesse toe vajumist ja muuhulgas arvestage ka pöördenurka ja läbipainde. kaitsevöö kohas, kus pruun kanal on kinnitatud. Ja see pole veel kõik.
Konsooli ja paigalduse arvutamiseks on parem võtta pool vahemikku nagist tala (4050-800-50=3200/2=1600-40/2=1580) või akna servast (1275- 40 = 1235. Jah, ja tala kui akna kattumise koormus tuleb uuesti arvutada, kuid teil on sellised näited: Ainus koormus, mis võetakse talale ülalt rakendatuna Kas rakendatud koormus jaotub peaaegu ümber piki paagi telge?
Oletate, et põrandaplaadid on toestatud kanali alumisele äärikule, aga kuidas on lood teisel küljel? Teie puhul oleks vastuvõetavam variant I-tala (või põrandatalana 2 kanalit kumbki).
Teisest küljest ei ole probleeme - nurgas hüpoteegid keha tala. Ma ei ole veel erinevate avade ja erinevate koormustega kaheavalise tala arvutamisega hakkama saanud, proovin teie artiklit mitmeavalise tala arvutamise kohta momentide meetodil uuesti uurida.
Arvutasin tabeli järgi. 2, punkt 1.1. (#kommentaarid) konsooltala läbipainena koormusega 70 kg, õlg 1,8 m, kandiline toru 120x120x4 mm, inertsmoment 417 cm4. Mul on läbipaine - 1,6 mm? Tõsi või mitte?
P.S. Ja ma ei kontrolli arvutuste õigsust, siis lootke ainult endale.
Saate kohe koostada süsteemi staatilise tasakaalu võrrandid ja need võrrandid lahendada.
Mul on tala vastavalt skeemile 2.3. Teie tabelis on toodud valem läbipainde arvutamiseks vahemiku l / 2 keskel, kuid millise valemiga saab arvutada läbipainde konsooli lõpus? Kas läbipaine ulatuse keskel on maksimaalne? Selle valemiga saadud tulemust tuleks võrrelda SNiP-i "Koormused ja löögid" järgi maksimaalse lubatud läbipaindega, kasutades väärtust l - punktide A ja B vaheline kaugus? Tänan juba ette, olen täiesti segaduses. Ja veel, ma ei leia allikat, kust need tabelid on võetud - kas ma saan nime märkida?
Kui võrrelda läbipainde tulemust vahemikus SNiPovkskyga, siis on vahemiku pikkuseks kaugus l A ja B vahel. Konsooli puhul võetakse l asemel kaugus 2a (konsooli topeltpikendus).
Koostasin need tabelid ise, kasutades erinevaid materjalide tugevusteooria teatmeteoseid, kontrollides samal ajal andmeid võimalike tüpograafiliste vigade osas, aga ka üldisi meetodeid talade arvutamiseks, kui teatmeteostes polnud minu arvates vajalikke diagramme, nii et esmaseid allikaid on palju.
et tala kohal olev soomusvöö tugevdus on täielikult hävinud, soomusrihm praguneb ja lebab talal koos põrandaplaatidega? Kas sellest 7 cm tugiplatvormist piisab?
Oletame, et ma ei tea projekteerimisskeemi 2.1 (tabel 1) tala läbipainet. Integreerin paindemomendi kaks korda ∫q*l2/8dx=q*l3/24;∫q*l3/24dx=q*l4/96.
Pärast seda, kui jagan väärtuse EI-ga. q*l4/(96*EI).
Ja lisan sellele pöördenurga integreerimise tulemuse - ∫q*l3/24dx=q*l4/96. q*l4/(96*EI)+q*l4/(96*EI)=q*l4/(48*EI).
Saate väärtuse -5*q*l4/(384*EI).
Palun ütle mulle. Kus ma vea tegin?
Diferentsiaal- ja integraalsõltuvused painutamisel
Normaalsed pinged tala puhtal painutamisel
(joon. 2.29) ja alates "siis järeldub, et telg Οζ
on keskne. Seda ristlõike telge nimetatakse neutraaljooneks. Puhta sirge kurvi jaoks Siis
(10.17)
(11.17)
3. Ehitamiseks koostame nende määratluse jaoks avaldised sektsioonidele. Joonistame kiududele momendidiagrammi, st. alla. 
(üksikute hetkede süžee on juba varem üles ehitatud)
, kus Q on ristlõike jõud, S x 0 on kihi ühel küljel asuva ristlõike osa staatiline moment, milles määratakse nihkepinged, I x on kogu risti inertsmoment sektsioon, b on lõigu laius kohas, kus nihkepinge määratakse
Määrake vajalik arvutatud väärtus aksiaallõike moodul:
